Промышленность \ Добыча, хранение и транспортировка нефти и газа

Технические решения по подготовке газа к транспорту на газовых и газоконденсатных месторождениях с падающей добычей, страница 88

Полученные результаты свидетельствуют о более благопри­ятных условиях работы абсорбера А-2 и установки в целом при ис­пользовании на УКПГ-1 в одного реагента-метанола.

При исключении гликолевой осушки решение проблемы пре­дупреждения гидратообразования в низкотемпературном абсорбере А-2 осложняется из-за поступления с орошением в этот аппарат значительного количества воды (-0,3 кг/1000 м3) из промежуточно­го сепаратора С-3. Для устранения данного негативного фактора


внесено изменение в схему УКПГ-1в: жидкость из С-3 объединяет­ся с подогретым потоком жидкости из абсорбера А-2 (по проекту смешивается с конденсатом из Р-1).


Фактическая температура

В обработанном газе

о о о

а

с; о

X

I

о U


"1



-30


-25

-15

-20

Температура в абсорбере А-2, С


-10


Рис. 4. Содержание метанола в газе и водной фазе при изменении темпе­ратуры в А-2 и закачке в конденсат-абсорбент 1,8 кг/1000 м3 ингибитора

Другое изменение в проектной схеме связано с обеспечением работоспособности теплообменного оборудования для охлаждения конденсата-абсорбента, подаваемого нч орошение в абсорбер угле­водородов А-2. По проекту конденсат с полуглухой тарелки аб­сорбционной зоны А-2 "самотеком" поступает в межтрубье парал­лельно установленных теплообменников Т-2 и Т-3, откуда с более высокой температурой снова возвращается в А-2 (в нижнюю часть аппарата - для дегазации). Однако гидравлическое сопротивление самотечных линий, как показали результаты обследования, оказа­лось выше, чем гидростатический напор жидкости в А-2. Для обес­печения перетока конденсата через указанные аппараты (за счет имеющегося перепада давления между А-2 и Р-2) в проектную схе­му УКПГ-1 в внесены изменения в соответствии со схемой на рис. 7.

9


В процессе совершенствования технологии обработки газа на УКПГ-1в изменена также схема потоков жидких углеводородов: параллельное соединение теплообменников Т-2 и Т-3 заменено на последовательное.

Для расчетного моделирования работы теплообменников ис-пользовны два метода: на основе решения системы уравнений для материальных и тепловых потоков и путем итерационного опреде­ления параметров их работы с использованием разработанного про­граммного модуля. Такой подход с учетом совпадения результатов расчета по двум методам позволил сделать более объективные вы­воды относительно условий работы этих аппаратов.

Установлены следующие преимущества последовательного соединения теплообменников Т-3 и Т-2 по сравнению с параллель­ным.

1.  Возрастает загрузка теплообменников по затрубным пото­
кам, а для Т-2 - и по трубному потоку. Благодаря увеличению ско­
ростей потоков, участвующих в теплообмене, повышается эффек­
тивность теплопередачи в Т-2 и Т-3.

2.  Обеспечивается достижение минимально возможной тем­
пературы конденсата-абсорбента, подаваемого на орошение в А-2,
что способствует увеличению количества извлекаемого из газа не­
стабильного конденсата.

3.  Упрощается регулирование режимов работы аппаратов,
поскольку весь холодный конденсат поступает в затрубное про­
странство Т-3, и отпадает необходимость в "ручном" распределе­
нии потоков между Т-3 и Т-2.

Реализация технического решения показала, что последова­тельное соединение Т-3 и Т-2 обеспечивает снижение температуры конденсата на выходе из трубного пучка на 1... 10 °С ниже по срав­нению с параллельным соединением. Одновременно возрастает за­грузка по межтрубью Т-3 (на 87 %) и Т-2 (на 120 %), и повышается эффективность теплопередачи в обоих теплообменниках. Если для варианта с параллельной обвязкой Т-3 и Т-2 коэффициент теплопе­редачи Т-3 составляет -50 Вт/м2К, то для второго варианта он воз­растает, как минимум, на 30 % (до 65 Вт/м2К).

10


Скачать файл