Промышленность \ Добыча, хранение и транспортировка нефти и газа

Методы повышения эффективности процессов добычи и транспорта газа, страница 79

Исходной информацией для прогнозирования служат заме­ры дебита Q и устьевого давления pi скважины, снятые через равные интервалы времени. В силу влияния большого числа случайных причин значения дебитов и устьевых давлений на скважине, .работающей в стационарном режиме, определяют флуктуации этих величин около своих средних значений.

Средние значения дебита Q и устьевого давления скважины р определяются из уравнений

Щ%>'р~=т|>(V-25)

где N — число измерений.

Флуктуации дебита qi и устьевого давления рг оцениваются следующим образом:

qi = Qi-Q;  Pi^Pi-^.                                            '                                                                            (V.26)

Оценки автоковариации флуктуации давления и взаимной ковариации флуктуации давления и дебита определяется из вы­ражений

cov{p?) =-^

cov{р&} = ± Ум,-                                                                                       (V.28)


Оценка ковариации флуктуации устьевого давления с квад­ратом флуктуации устьевого давления проводится по следую­щей формуле:

cov {pi) = ~ У A W - cov Ш.                                                                              (V.29)

NТА

Из (V.27) — (V.29) определяется коэффициент продуктив­ности скважины

AA(V.30)

NА                     '

К    =

pcov{p?}+0,6cov{pj)

Устьевое статистическое давление прогнозируется по выра­жению

А> = l/V + cov (p?) + -1 Q  .                                                                              (V.31)

Пластовое давление рал определяется по формуле

152


где р — относительная плотность газа; zcv— осредненное зна­чение коэффициента сжимаемости газа; Тср — средняя по ство­лу температура; Н — глубина скважины.

Следует отметить, что количество исходных данных, необхо­димых для получения достоверных прогнозов, должно быть не менее пятидесяти и по дебиту и по устьевому давлению, при­чем сниматься замеры должны на интервале времени, десяти­кратно превышающем время полного восстановления давления в исследуемой скважине. В частности, для условий месторож­дений Средней Азии замеры можно проводить каждые пятнад­цать минут в течение десяти^-пятнадцати часов.

Для увеличения точности прогнозирования необходим такой режим работы скважины, когда флуктуации давления на устье и флуктуации дебита скважины превышают как минимум а. 2—3 раза погрешности соответствующих измерительных уст­ройств.

Пример V.I. В табл. V.1 приведены значения дебита и усть­евого давления, измеренные в процессе нормального функцио­нирования скв. 11 Майкопского месторождения. Расчеты, про­веденные по формулам (V.25) — (V.31), дали следующие значе­ния расчетных величин: <? = 367,6 м3/сут, р= 123,4 кгс/см2.

Автоковариация флуктуации давления и взаимная коварна-ция флуктуации давления будут cov{pi2} = 10,9 кгс/см2,  covX

 ес     КГС-М3 =—56

сма-сут По формул^ (V.29) оценивается   ковариация   флуктуации'

давления cov{p*3} = 121 (кгс/см2)3, откуда К—4,3859>\0~2 — X

сут

Прогноз устьевого статического давления дает значение-ро= 153,7 кгс/см2.

По формуле (V.32) пластовое давление для случая, когда //=3040 м; 5 = 0,7415, 7ср=124°С; zcp = 0,915—0,930 равно рпл = 189,6 кгс/см2.

Пластовое давление, измеренное на скв. 11 31/VIII 1976 г.,. составило 193,3 кгс/см2. Как видно, при средней депрессии сква-

Таблица V. 1

Номер сква­жины

Н, м

^Заб' кгс/см*

Абуф' кгс/см2

гбуф,

°с

т    °с

Р1Ш, кгс/см2

замерен­ное

по пред­лагаемо­му методу

11 23

3042—3059 3026—3020

184 136

125 100

80 80

124 124

193,3 165,4

189,61 171,88

153-


жины на пласт &р = 2>7,1 кгс/см2 погрешность прогноза пласто­вого давления составила 3,7 кгс/см2, что равно 10% депрессии. Аналогичные вычисления проведены и для скв. 23. Результаты расчетов приведены в табл. V.I.

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ПРОНИЦАЕМОСТИ

Скачать файл