Изменение дебита и давления можно представить в виде суммы гармонического колебания и помехи:
(IV.26) |
Q(t) = Q0 sin arf + MQ.
Ар (t) = Л sin (a>t — a) + n2 (t),
где ni(t), n2(t)—стационарные случайные процессы, причем
M[n1(t)]
= M[n,(t)] = 0. (IV.27)
Легко проверить, что
ri£T.! "* о |
т
RQp
= lim ±{Q (0 ДР (0 & = ~^~ cos ее, (IV.28)
\im — [f(t)Ap(t)dt =
(IV.29)
где f(t) = Q0cos (at; RQp, RfP — взаимно-корреляционные функ-дии процессов при ^ = 0.
На основании формул (IV.28) и (IV.29) имеем [26]:
2
(IV.30) |
Л = |
(0) + R2QP(0),
a = arc tg
RQp (0)
(IV.31)
Аро — амплитуда давления в реагирующей скважине.
По этим формулам можно оценить параметры пласта.
Ввиду отсутствия данных рассмотрим пример на исследование скважин методом гармонического возбуждения пласта.
В возмущающей нагнетательной скважине закачка изменялась по закону Q = Qq sin со t.
119
В простаивающей скважине замерялось давление (см. табл. IV.3).
Расстояние между скважинами /?= 1150 м. Период колебания закачки Г—4 сут, Qo = 600 м3/сут.
Как видно из табличных данных, сдвиг фазы и амплитуда колебания давления равны соответственно а =1,2; Аро = = 0,0982 кгс/см2.
По формулам (IV.25) находим гидропроводность и пьезо-проводность:
= 10-500 см2/с,
Т lakh
=216 Д-см/сП.
Найдем амплитуду и сдвиг фазы статистическим методом:: RQp = _ 0,44,
Rfp = 0,15,
где Rqp, BfP — нормированные взаимно-корреляционные функции.
А = 2 у R2Qp + R% = 0,$2, ААр0 === 0,0975 кгс/см*>
ах = arc tg (— 0,34), а± = 0,89я. Отсюда
к =--------------- 5*!------ = 20 800 см2/с,
Т а, — —
kh \ г «^\- ------- DV\rii,*T ее л Д.СМ/СГ]
Таким образом, найденные статистическим методом параметры амплитудно-фазовой характеристики системы (cti и А\)> отличаются от этих же параметров, найденных ббычным методом, например а, А. Эти изменения, в свою очередь, дают большую разницу в параметрах kh[\i и к. Но так как определение параметров а и Л статистическими методами более точно, чеш визуальным, то преимущество амплитудного метода не вызывает сомнений.
120
ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДОВ
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОГО АНАЛИЗА
ДЛЯ ИДЕНТИФИКАЦИИ СОСТОЯНИЯ ЛИНЕЙНОЙ ЧАСТИ
МАГИСТРАЛЬНОГО ГАЗОПРОВОДА
\ |
||||
1 |
||||
1 |
\ -Л, |
|||
А |
На основании полученных ранее (см. главу II) оперативных: оценок | для отдельных участков можно осуществлять идентификацию состояния линейной части магистрального газопровода (МГ). Пониженное значение | некоторого уча- а стка свидетельствует о засорении его вследствие образования и выпадения гидратов, конденсатов или, •механических примесей-, повышенное | свидетельствует о порыве трубы.
tf |
JO |
Так как оперативная ~ оценка | заканчивается за конечное число шагов, то $ вследствие погрешностей измерения давлений и расходов получаемые оценки | являются случайными эели-чйнами. В связи с этим задачу об отклонении фактического значения | можно поставить как статистическую задачу проверки \ гипотез [33, 45J.
Примем следующие допущения.
to |
// |
рис iv.2. Гистограммы распределения ко- эффициечта 1 |
1. Распределение % в нормальном режиме подчинено закону распределения вероятностей Гаусса с плотностью
1_ е«б.
у2яа
где |о |
хз\ — дисперсия |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.