109
скин-эффект в пластах с наивысшими ФЕС в разрезе. Это подтверждается сопоставлением фактических дебитов скважин с расчетными (табл. 111.25) (расчетные дебиты определялись по дк и соответствующим значениям /гэф). Из табл. III.25 следует, что фактические дебиты скважин в большинстве случаев ниже расчетных, различие же тем больше, чем большая доля вскрытой мощности приходится на пласты с лучшими свойствами (в отдельных случаях фактическая продуктивность составляет лишь 10% потенциальной).
На месторождениях севера Тюменской области так же, как и на месторождении Газли, отмечается несоответствие фактических и потенциальных дебитов, обусловленное, по всей видимости, значительной глинизацией прискважинных зон наиболее проницаемых и газонасыщенных пластов. Это связано с существующей технологией вскрытия и освоения пластов.
Если исходить из установленных в результате проведенного-группирования потенциальных дебитов, продуктивность скважин на Ямбургском месторождении при средней мощности должна составлять 3 млн. м3/сут.
Глава IV
МЕТОДЫ ИДЕНТИФИКАЦИИ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОНОСНОГО ПЛАСТА ПО КРИВЫМ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СКВАЖИНЫ
Обычно для определения коэффициента сопротивления в двучленной формуле притока газа к забою скважины на промысле-проводят довольно трудоемкие гидродинамические исследования. Между тем, используя методы статистического дифференцирования [40] при обработке кривых производительности скважины, можно существенно упростить получение характеристик газоносного пласта.
Для этого необходимо каждую из функций x(t), полученных по данным работы скважины на обычном технологическом режиме, представить в виде суммы неслучайной составляющей, описываемой полиномом п-й степени и случайной составляющей, представляющей собой «белый шум».
При получении т-& производной случайной функции предполагается, что она в любой момент t зависит от всех значений реализации случайной функции в промежутке (t—Т, t) и не зависит от значений ее вне этого промежутка. Здесь Т — конечный интервал времени, называемый памятью.
Производную порядка k запишем в виде [46].
k |
= J tkf{t)dt. (IV.
Пусть приток газа к забою скважины подчиняется двучленному закону фильтрации
Ap* = aq + bq2, Ар2 = pi — pi (IV.2)
Рассматривая в качестве x(t) в одном случае Ap2(t), а в другом q из (IV. 1) и (IV.2) при т = 0 и п= 1, имеем [46]:
о
= (A('i)*(Mi
"о
ill
Остальные выражения записываются аналогично.
Взяв нулевую и первую производную в момент t, получим
при т = 0 Дрс2р (0 = agcv + b (<?2)
cp;
т1 a + ^>
где индекс «ср» означает, что величина определяется за период времени, равный инерционности системы.
Решение системы (IV.7) позволяет определить параметры пласта а и Ь.
Приведем пример расчета параметров пласта для скв. 9 XIV горизонта месторождения Учкыр (И. М. Аметов, И. М. Ал из аде и др.). В табл. IV.1 приведены значения Ар и #ср на 1/IX 1969 г. при памяти 5 мес, а в табл. IV.2 — первые производные.
В графах 2 и 3 табл. IV.1 пластовые и забойные давления определялись интерполированием по кривым их изменения во времени, построенным на основании измерений с периодичностью 3—4 замера в год. При этом необходимы замеры пластового и забойного давлений в последний месяц памяти.
В графе 5 табл. IV.1 значения kOi находились по формуле
Кп i = ------------ "^~ ---------- Тл
0 1 гр гр2
при 7 = 5 мес и ^=4,5; 3,5; 2,5; 1,5 и 0,5 мес, а в графе 3 табл. IV.2 значения ku определялись по формуле
и 612
Система (IV.7) в данном случае примет вид 2360= 131а+16 1706, 440 = 20,9а + 74406.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.