Фильтрация газов в трещиноватых коллекторах, страница 76

°эф = ° — Рпп-                                                                                        (77>

При эксплуатации месторождения пластовое давление сни­жается, и эффективное (сжимающее) давление существенно возрастает [30, 31].

Примем, что плотность вышележащих (по отношению к за­лежи) горных пород равна 2300 кг/м3. Пластовое давление вычисляется как гидростатическое. Соответствующие оценоч­ные результаты приводятся в табл. 32. Данные таблицы пока­зывают на значительное возрастание сжимающих усилий на скелет породы в процессе разработки месторождения (сниже­ния пластового давления).

Таблица   32 Изменение эффективного давления на пласт при эксплуатации месторождения

Показатели

Глубина залегания пласта L, ш

1000

2000

3000

4000

5000

6000

Горное давление а,   кгс/см3 (а=

Начальное пластовое давление рН) кгс/см2н=Рв L/10) Эффективное давление о*эф, кгс/см2 Текущее   пластовое   давление   р, кгс/см3 Текущее    эффективное    давление, аЭф.т" кгс/см3

230 100

130

25

205

460 200

260 60

410

690 300

390 75

615

920 400

520 100

820

1150 600

650 125

1025

1380 600

780 150

1230

Как показывают расчеты, в неразрабатываемых пластах скелет породы находится под значительным эффективным дав­лением. Например, на глубине 4000 м эффективное давление равно 520 кгс/см2. Если пластовое давление уменьшится вдвое, то эффективное давление для данной глубины достигнет 710 кгс/см2. Более значительное изменение эффективного дав­ления наблюдается при разработке месторождений с аномаль­но высокими пластовыми давлениями.

9*    131


По данным экспериментальных исследований [35, 81] и дру­гих, даже небольшое увеличение эффективных напряжений у пород определенного типа может вызвать существенные необ­ратимые деформации коллекторских свойств.

При увеличении глубин разрабатываемых месторождений эффективное давление увеличивается и на глубине, например, 7000 м составляет около 900 кгс/см2.

Таким образом, эффективное давление на разрабатывае­мый пласт колеблется от нескольких десятков до сотен кило­граммов на сантиметр квадратный.

Изменение объема порового пространства при эксплуата­ции месторождения связано с упругим расширением зерен по­роды и с возрастанием сжимающих усилий аЭф. Основные изме­нения объема пор связывают с последним фактором как с предопределяющим переупаковку, разрушение зерен породы, частичное или полное смыкание трещин.

На изменение объема порового пространства значительно влияют наличие и характеристика цементирующего вещества [38, 39, 74, 81, 82]. Поэтому в общем случае зависимость (75) записывается в виде

оэф = о — пр.                                                                                        (78)

Коэффициент п характеризует свойство исследуемой горной породы не полностью реагировать на изменение пластового давления и называется коэффициентом разгрузки. По вопросу значения п имеются различные высказывания. Авторы [31, 74], которые исследовали сцементированные породы, принимали коэффициент разгрузки равным или близким единице. Добры­нин В. М. [39] дает следующее выражение для определения п:


п= 1 —


JTB

Рек


где рТв — коэффициент сжимаемости твердой фазы породы; рек — коэффициент сжимаемости скелета породы.

Автор [39] показывает, что для высокопористых песчаных коллекторов РскЭ^Ртв и для этих условий п~\, что и наблю­далось в экспериментах К. Терцаги. Нижнее значение коэффи­циента п можно получить для низкопористых пород при высо­ких давлениях, когда рСк~Ртв и /г = 0. Добрынин В. М. пока­зал, что возможные значения коэффициента разгрузки п изме­няются от нуля до единицы [39]. Обычно, когда не нужна вы­сокая точность определения эффективного напряжения, ис­пользуют среднее значение п = 0,85, что и сделано в [74].

Ситников М. Ф. [87] проанализировал известные методы экс­периментального определения коэффициента разгрузки на об­разцах пород и показал, что возможны значительные искаже­ния. В зависимости от размера зерен породы, чистоты обработ132