блюдается тенденция к увеличению коэффициентов безводного извлечения газа. Сказанное объясняется следующим обстоятельством. Специально поставленные эксперименты (см. главу I) по установлению влияния остаточной водонасыщенности на скорость капиллярной пропитки показывают, что с увеличением 5В возрастает скорость капиллярной пропитки. Это в свою очередь объясняется увеличением гидрофильности образца при наличии водонасыщенности. Следовательно, при одной и той же скорости движения воды v по системе трещин получаем тем больший коэффициент безводного извлечения газа, чем больше скорость капиллярной пропитки.
При решении близкой по идее задачи о вытеснении воды из пористых блоков А. А. Кошечков, А. Г. Ковалев, Д. Ш. Везиров показали зависимость коэффициента безводного извлечения нефти от следующего безразмерного критерия подобия:
о cos 0L
Здесь v — скорость движения воды по трещине; \хв — коэффициент
динамической вязкости воды; L —
характерный линейный размер блока; k — коэффициент
проницаемости блока; а—коэффициент поверхностного натяжения; 6 — краевой угол
смачивания; Н— половина ширины блока.
Если предположить, что в течение рассматриваемого процесса вытеснения газа водой давление в блоках остается неизменным, то для нашего случая можно написать:
|
щ |
( a cos QL Ykfm \ f а cos QL l/k/tn ) /ол\
= \---------- то----- f — i------------ ш----- г •-------------- У *
Ha рис. 40 представлена зависимость относительного коэффициента безводного извлечения газа из исследованных образцов от параметра п\. Под относительным коэффициентом безводного извлечения газа нами понимается отношение коэффициента безводного извлечения газа $(t) к значению (3hp (коэффициенту извлечения при скорости движения воды по трещине, равной i>hp).
В проведенных экспериментах использованы типичные керны Чиренского месторождения. Приближенно можно считать, что в модельном эксперименте сохранена пластовая характеристика смачиваемости, т. е. aM = crH; cos0H=cos0M; jj,bh = Hbm-В этом случае для модели и прототипа сохранятся одинаковые характеристики капиллярного давления. Тогда из (34) получим:
6* 83
Таким образом, при наличии зависимости р(0/Ркр==/(л;1/) и (35) можно оценивать коэффициенты безводного извлечения газа из реальных блоков при реальных значениях скоростей движения воды по системе трещин.
Изучение макрозащемленного газа
При водонапорном режиме в трещиновато-пористых коллекторах отдельные матрицы могут быть полностью обойдены водой, движущейся по системе трещин. В главе I изучался частный случай формирования коэффициента извлечения в этом случае, т. е. изучалась линейная противоточная пропитка. Здесь экспериментально изучается формирование коэффициента извлечения в блоках, обойденных водой за счет всесторонней противо-точной пропитки.
Экспериментальные исследования проводились на естественных кернах Чиренского месторождения. В табл. 18 сведены основные параметры исследованных образцов и результаты экспериментов.
Методика лабораторных экспериментов близка к описанной в главе I. Образцы керна тщательно экстрагировались в дистиллированной воде (перед каждым повторным исследованием). Затем они сушились при 105° С до достижения постоянного веса. После этого образцы вакуумировались в камере высокого давления, где затем насыщались азотом при 150 кгс/см2. Перед проведением эксперимента определялся вес образца.
При моделировании связанной воды подготовка образцов к опыту отличалась от описанной. После сушки образцов они вакуумировались и насыщались аналогом пластовой воды. Весовым способом определялся поровый объем образца и коэффициент пористости. Путем центрифугирования создавалась определенная остаточная водонасыщенность, и лишь после этого образцы вакуумировались, насыщались азотом и взвешивались.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.