1 Черных В. А. Нелинейно-упругий режим фильтрации в идеально-пластичной пористой среде. Труды ВНИИгаза, 1972, вып. 45 (53), с. 56—63.
12* 179
Уравнение (158) описывает процесс установившейся фильтрации реального газа к скважине в пористой среде, подверженной пластическим деформациям. Оно справедливо для рс^
s=5 Pc mlnit.
Уравнение (158) представляет собой точное решение (156). Если применять приближенный подход, как при фильтрации в упругопластичной пористой среде, т. е. предположить, что afe зависит только от минимального забойного давления Рсгашк, то решение уравнения (156) будет иметь вид:
(159)
а, 2 (Рс min/Рн) °
Изменим (158), чтобы получить разность квадратов давлений так же, как и для случая упругопластичной пористой среды. Формула имеет вид:
Р2 — Рс = Лпл.т? + #пл.т<?2, (160)
где
д __ а(«+1) р" ' ' — Pcrain
И — -
Представив (159) в виде разности квадратов давлений, получим следующее уравнение:
р* - р\ = Лпл^ + Bnnq\ (161)
Здесь
111 л\гс/ £\с
лпл —
с min
Из (160) и (161) следует, что для пластичных пористых сред так же, как и для упругопластичных, даже при существовании закона Дарси зависимость Ар2 от q имеет параболический характер, т. е. справедлив двучленный закон притока газа. Результаты численных расчетов подтверждают это.
Из (154), (155), (160) и (161) следует, что даже при соблюдении закона Дарси процесс фильтрации в упругопластичных и пластичных пористых средах описывается двучленной формулой. Это, в определенной мере, объяснимо и с физической точки зрения. Приток газа к скважине при нарушении закона Дарси сопровождается возрастанием фильтрационных сопро180
тивлений вследствие роста скоростей фильтрации в призабойной зоне. В случае деформируемых коллекторов рост фильтрационных сопротивлений по направлению к скважине происходит из-за снижения коэффициента проницаемости.
Для оценки применимости формул (154) и (161) были проведены соответствующие расчеты безразмерного забойного давления Рс/Рн лля трещиноватого коллектора (flfco —4). Результаты сравнивались с рс/Рн, определяемым по точным формулам (152) и (160). В табл. 39 и 40 приведены результаты расчетов для упругопластичного и пластичного пластов. Расчеты проводились при следующих исходных данных: а2 = 0,2235; ац,=0,047, рн — = 300 кгс/см2, а = 0,00304 кгс2-с/см7.
Таблица 39
Оценка применимости приближенной формулы (154) для установившегося притока в упругопластичном пласте
Формула
(152)
(154)
Погрешность,
0,1) |
||||||
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,90 |
0,86 |
0,82 |
0,75 |
0,98 |
0,96 |
0,93 |
Q,90 |
0,87 |
0,84 |
0,80 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
1,17 |
2,61 |
5,75 |
0,66
0,76
14,08
Продолжение табл. 39
Формула |
Рп <ak о = |
1) |
||||||
(152) |
0,97 |
0,93 |
0,89 |
0,85 |
0,81 |
0,77 |
0,72 |
0,67 |
(154) |
0,97 |
0,93 |
0,89 |
0,85 |
0,81 |
0,77 |
0,72 |
0,67 |
Погрешность, |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
0,10 |
0,00 |
Таблица 40
Оценка применимости приближенной формулы (161) для установившегося притока в пластичном пласте
Формула
(159)
(161)
Погрешность,
0,91 0,91 0,00
0,82 0,82 0,00
0,60 0,59 0,99
0,47 0,46 3,71
0,30
0,24
20,67
Как видно из табл. 39, формулу (154) для установившегося притока в упругопластичном пласте можно применять при
181
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.