Фильтрация газов в трещиноватых коллекторах, страница 39

Из данных, приведенных в табл. 11 и на рис. 34, следует, что темп отбора газа изменялся от 0,009 до 0,150 см3/с (почти в 16 раз). При этом скорость продвижения контакта газ — вода имела значения от 10,2 до 182 м/сут. В указанном диапазоне скоростей коэффициент извлечения газа изменялся от 53,6 до 60,44%, а коэффициент остаточной газонасыщенности — от 39,6 до 46,4%. Из таблицы, а также из полученных зависимостей (см. рис. 34) видно, что до определенного значения скорости

69


(v = 40 м/сут) коэффициент извлечения для этой модели не за­висит от темпа отбора газа. При дальнейшем увеличении ско­рости вытеснения коэффициент извлечения газа из модели пла­ста несколько снижается. Из визуального наблюдения за про­цессом вытеснения можно высказать некоторые соображения, объясняющие процесс.


 




-па

ос.

$55

-во

О.Ч5

0,35


-0.625

-0525

0 0,425


0,05


0,1 Off


ост


Рис. 34. Зависимость v, рг, ссОс* от темпа отбора газа q для модели с упо­рядоченной системой трещин (горизонтальное положение)

Известно, что процесс вытеснения газа водой определяется совместным действием гидродинамических, капиллярных и гра­витационных сил. При горизонтальном положении модели влия­ние гравитационных сил было незначительно и, по всей вероят­ности, не сказывалось на характере вытеснения. Следовательно, здесь процесс вытеснения определялся в основном соотноше­нием гидродинамических и капиллярных сил. В данных экспе­риментах наблюдалась следующая картина.

После проникновения воды в модель она двигалась по про­точной части горизонтальной и вертикальной систем трещин. Отмечалось некоторое опережающее движение воды по системе вертикальных трещин. Газ из тупиковых трещин вытеснялся во­дой за счет капиллярных сил. Характерно для процесса то, что при любом темпе отбора газа под действием капиллярных сил вода успевает впитываться в вертикальные трещины. Характер формирования коэффициента извлечения для горизонтальных тупиковых трещин существенно зависит от темпа отбора газа (скорости продвижения воды по системе трещин). При высоких темпах отбора вода продвигается в основном по проточной тре70


щиннои системе и не успевает под действием капиллярных сил вытеснить газ из тупиковых трещин. Таким образом, безвод­ный коэффициент извлечения газа для всей модели уменьша­ется.

При движении воды по проточной системе трещин отмеча­ется также некоторая неравномерность ее продвижения. При подходе к более проницаемой трещине движение воды ускоря­ется, а при подходе к трещине с меньшей проницаемостью (раскрытостью) замедляется. При этом наблюдается некоторое перераспределение насыщенности за фронтом вытеснения, т. е. вода вытесняет газ из некоторых низкопроницаемых трещин, оставшихся за фронтом вытеснения.

После прорыва воды начиналось промывание модели водой. Здесь пришлось наблюдать следующие особенности. Если ско­рость вытеснения газа водой до прорыва воды к выходу была меньше 40 м/сут, то при дальнейшей промывке модели водой коэффициент извлечения не повышался. Это означало, что ко­эффициент извлечения газа за безводный период оставался не­изменным. При скоростях более 40 м/сут при дальнейшей про­мывке наблюдалось, что часть тупиковых трещин (в которые к моменту прорыва не проникла вода) постепенно заполнялась водой. Это означало, что из них вытеснялся газ. В итоге ока­зывалось, что суммарное извлечение газа приближается к ко­эффициенту извлечения, соответствующему коэффициенту без­водного извлечения газа при скоростях вытеснения менее 40 м/сут.

Аналогичные результаты получены и при вертикальном по­ложении модели (см. рис. 33). Результаты опытов этой серии приведены в табл. 12 и на рис. 35.

В данной серии опытов темп отбора газа изменялся от 0,096 до 0,290 см3/с, а скорости вытеснения — от 11,7 до 259,4 м/сут. Из таблицы видно, что при вертикальном положении модели коэффициент извлечения газа имеет более высокое значение и изменяется от 71,0 до 79,7%, т. е. оказался выше в среднем на 20%, чем в серии опытов при горизонтальном положении