О 172,8 Зк5,6 518,4
д упругопластичный 05) |
= 0,5) и упругий (ak0 = 4) плас- ртт = 0,5) и пластичный (akQ = 4, |
упругопластичный 05)
ты. |
2 — пла- |
пласты.
Пласт: / — упругий; 2 —упругопластичный Пласт: / — упругопластичный;
стичный учета реальных свойств газа. Проницаемость в этом случае постоянна и определяется минимальным забойным давлением, а распределение коэффициента проницаемости определяется зависимостью ршп = Ршп{г)•
Как видно из анализа результатов расчетов при исследовании скважин, вскрывших деформируемые пласты, интерпретировать результаты испытания скважин по стандартным методам достаточно трудно.
Установившаяся фильтрация реального газа
в упругопластичной и пластичной пористых средах
при нелинейном законе сопротивления
Рассмотрим стационарный приток реального газа к совершенной скважине, расположенной в центре кругового однородного»
185.
пласта, подверженного упругопластическим деформациям. Для градиента давления при фильтрации реального газа в деформируемой пористой среде при нарушении закона Дарси имеем
dr k(p) ^ 1{р) V '
Уравнение состояния для реального газа имеет вид:
^г (163)
При отборе газа
б
Тогда уравнение (162) запишется в следующем виде: — pdp =
2яЛ г Ко) и, (о) 4л2/г2 г2
Из (165) видно, что для рассмотрения установившейся фильтрации реального газа при нелинейном законе сопротивления требуется знать зависящие от давления проницаемость пласта k=k(p) и коэффициент макрошероховатости /=/(р). "Остановимся подробнее на возможности определения зависимости /=/(р).
Е. М. Минский предложил приближенную формулу для оценки параметра / в зависимости от пористости, проницаемости и эффективного диаметра частиц. Исследования Б. Б. Лапука ji А. И. Абдулвагабова показали, что использование этой зависимости может привести к значительным погрешностям. Поэтому предлагалось в каждом случае определить / экспериментально для образцов конкретного месторождения. В работах Р. Г. Исаева [49, 50] при исследовании установившейся 'фильтрации жидкости и газа в деформируемых коллекторах лри нелинейном законе сопротивления использована двучлен-шая формула Б. Ф. Степочкина
, (1бб)
Ах k \г ' 120 1— т
где Ар — перепад давления в образце длиной Ах\ d — диаметр зерен, слагающих пористую среду; т — коэффициент пористости. .Данная формула охватывает большой диапазон изменения числа Рейнольдса и размеров твердых частиц. Ограниченность (166) связана с тем, что эта формула, видимо, не пригодна для карбонатных коллекторов, так как о размерах частиц скелета породы можно говорить лишь в случае гранулярных коллекторов.
186
В [48] график зависимости р* = 1/7 от проницаемости и пористости представлен в виде зависимости lg P* от \g k (на основании данных Д. Катца и Г. Ф. Требина). Требин Г. Ф. показал, что влияние пористости незначительно, и дал корреляционную зависимость между коэффициентом макрошероховатости / (в см) и проницаемостью к (в мД) следующего вида:
/ = 0,425- 10~V'45. (167)
Затем Н. М. Кульпина преобразовала эту зависимость к виду
/ = 1(Г5'15£1>28. (168)
Формула (168) справедлива для гранулярных коллекторов. Она заслуживает внимания потому, что в нес входит проницаемость и нет специфических параметров пористой среды. По-эгому, а также из-за отсутствия экспериментальных работ по определению зависимости l — t(p) для карбонатных коллекторов нами в дальнейшем используется зависимость (168). Необходимость перенесения зависимости (168) на карбонатные коллекторы объясняется тем, что им в большей мере присущи упругопластические и пластические деформации. Тогда с учетом
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.