Подготовленный к опыту образец на нейлоновой нитке подвешивался к передаточному механизму. Последний позволял опускать образец с постоянной скоростью (скорость можно было подбирать, заменяя передаточное число механизма). Погружение образца в воду моделировало движение воды по системе трещин (обтекание водой единичного пористого блока).
Как только нижний торец образца касался поверхности жидкости, начинался отсчет времени. При достижении водой верхнего торца образца он вынимался из термостати-руемого сосуда, взвешивался на аналитических весах, и в результате определялся достигнутый коэффициент из-
v, м/сут |
Рис. 39. Зависимость коэффициента безводного извлечения газа от скорости движения воды по системе трещин при наличии и отсутствии остаточной водонасыщенности (образец 1881). s , %: 1 — 6С,1; 2 — 0 |
влечения газа. По терминологии работы [135] этот коэффициент извлечения газа можно назвать безводным.
Скорость продвижения воды по системе трещин определялась по формуле
v = l/(tK — tH).
Здесь / — длина исследуемого образца; tH, tK — время начала и конца процесса соответственно.
Результаты проведенных экспериментов представлены в табл. 17 и на рис. 39, 40.
Обычно для каждого образца проводились исследования для пяти скоростей опускания образца (движение воды по системе трещин). В табл. 17 указаны значения этих скоростей. Видим, что они изменяются от 0,86 до 48,5 м/сут. Заметим, что согласно промысловым данным [79] скорость движения контурной воды в слабонаклоненных пластах не превышает 2 м/сут, а скорость подъема подошвенной воды — 0,1 м/сут. В табл. 17 указаны и соответствующие значения коэффициентов безводного извлечения газа (3.
Анализ результатов экспериментов указывает на наличие
Зак 14
81
критической скорости и1ф движения воды по системе трещинг (см. рис. 39). При v<CvKP коэффициент извлечения газа не зависит от скорости движения воды по системе трещин. Это связано с тем, что скорость капиллярного вытеснения здесь не меньше скорости движения воды по системе трещин. Другими
1.0
•нр
¥г-
0,д
-+■
о
0.6
о
.а/
0,4
г
оL
™ 1 6 |
о |
0,2
О
//7
30
50
ВО
70 _
Рис. 40. Зависимость относительного коэффициента безводного извлечения газа от безразмерного параметра зх/ для исследованных образцов керна Чи-ренского месторождения.
Образец: 7 — 1731; 2—1734.4; 3 — 1752.4; 4—1757.4; 5—1832.5; 5—1833.2; 7— 185Ь.6; 8— 1881; 9— 2071
словами, коэффициент извлечения в таких случаях практически целиком формируется за счет прямоточной капиллярной пропитки.
При v>vnv коэффициент безводного извлечения газа уменьшается с увеличением скорости движения воды по системе трещин. Так, например, для образца 1752.4 изменение скорости движения воды в трещине от 1,08 до 28,8 м/сут уменьшает коэффициент безводного извлечения газа с 82 до 48,9%. На рис.39' в качестве примера приведены зависимости коэффициента безводного извлечения газа для образца 1881. Для данного образца исследования проводились и при наличии остаточной водо-насыщенности. Из рис. 39 следует, что при наличии остаточной водонасыщенности (при одинаковых значениях скорости) на1 Из-за небольшого числа скоростей движения воды по системе трещин не всегда удавалось точно оценить оир и соответственно значения коэффициента извлечения |3Кр, достигаемые при
82
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.