Фильтрация газов в трещиноватых коллекторах, страница 50

среднего радиуса пор. Так, самые плотные образцы характери­зуются почти 100%-ным коэффициентом вытеснения газа водой. Нами исследовалось также влияние остаточной водонасы-щенности на полноту и скорость капиллярного впитывания. На

88

 

0,5

д

А

А

А   Д

cz:

i	9           I  ^	5
•	л        Д	6	+

7 8 9 70

рис. 45 в качестве примера приводятся зависимости текущего коэффициента вытеснения от реального времени t для образца 1733. Из этого рисунка и результатов других экспериментов (см. табл. 18) следует, что при наличии связанной воды ско­рость капиллярной пропитки в начальные моменты времени вы­ше, чем при ее отсутствии. Так, например, для образца 1734.4 /эо уменьшается от 100 до 41 мин, т. е. почти в 2,5 раза при наличии остаточной водонасыщенности. Коэффициент вытесне­ния для сухого образца несколько выше, чем для образца, име­ющего остаточную водонасыщенность. По приведенным на рис. 45 данным эта разница составляет около 5%.

Исследовалось влияние остаточной водонасыщенности на ко­эффициент остаточной газонасыщенности и на коэффициент за­щемления газа. Эти данные также приведены в табл. 18. Видим, что при наличии остаточной водонасыщенности коэффициент за­щемления газа изменяется от 0,8 до 22,6%. При этом коэффи­циент остаточной газонасыщенности составляет от 0,1 до 13,7%. Зти значения близки к значениям коэффициента остаточной га­зонасыщенности при отсутствии остаточной водонасыщенности.

Качественно сказанное не противоречит результатам, полу­ченным в главе I, а также результатам [15, 58]. Как и в слу­чае линейной пропитки, результаты экспериментов обработаны в координатах л/— р(/). При этом предполагалось, что в пори­стом блоке давление остается неизменным. Тогда коэффициент вытеснения газа водой определяется безразмерным комплексом jto. Из рис. 46 следует, что независимо от размеров блоков, коэффициентов пористости и проницаемости прослеживается довольно четкая зависимость p = /(;rti) (в исследованном диапа­зоне параметра л/).

Если учесть, что т_м — т_н, k_M = k_n, и принять приближенные равенства Цвм^м^н, g_m = o_h, 0_м = Э_н, то время пропитки реаль­ного блока (для месторождения Чирен) можно оценить по фор­муле

t_H = tjllLt.                                                                                                   (36)

Допустим, что блоки имеют размеры в среднем 25 см, а L_M = 5 см. Время пропитки приближенно принимаем 150 мин, т. е. равным примерно ^до для сухих образцов. В этом случае £_н = 3750 мин. Видим, что время пропитки примерно в 6,5 раза меньше времени пропитки такого же блока в случае противо-точной односторонней капиллярной пропитки, так как площадь одного торца керна меньше площади всего образца, что умень­шает время пропитки. Противоборствующим фактором к сни­жению времени пропитки выступает влияние фазовой прони­цаемости для воды в случае противоточной пропитки.

Результаты этих и остальных экспериментов применительно «к анализу разработки месторождения Чирен рассмотрены в главе III.

Глава III

ВОПРОСЫ АНАЛИЗА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАЗРАБОТКИ ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ С ТРЕЩИНОВАТЫМИ КОЛЛЕКТОРАМИ

Особенности фильтрационных процессов в трещиноватых кол­лекторах связаны с проявлением капиллярных сил. В некоторых случаях необходимо также учитывать и изменения коллектор-ских свойств трещиноватых коллекторов при снижении пласто­вого давления в процессе разработки.