Фильтрация газов в трещиноватых коллекторах, страница 66

Достаточно общий подход к определению показателей раз­работки газовых месторождений в период падающей добычи с учетом реальных свойств газа изложен в [128]. На его основе предлагается методика определения основных показателей раз­работки месторождений с деформируемыми коллекторами в период падающей добычи. При этом учитываются реальные свойства газа и разнодебитность   эксплуатационных   скважин.

Методика базируется на последовательных приближениях по добытому количеству газа. Пусть на момент Ь—At показатели разработки известны. Задаемся желаемым значением добытого количества газа на момент t.

В случае деформируемых коллекторов из уравнения матери­ального баланса для газового режима для среднего пластового-давления имеем:

— aQ_H (1 — а_тРн) + у [aQ_H (I — a_mp_n)f -f

p it) =------------------------ ^-^---------------------- — •        <⁴⁶>

2aQa

(> (0) a_maQ_n

Принимаем, что на каждом временном слое известны (зада­ны) депрессии по отдельным скважинам 8ij.

Здесь i=l, 2, 3, ...; п — число скважин; /=1, 2, 3, ..., k — номер подварианта рабочей депрессии на пласт. В данном случае k соответствует варианту с максимальной допустимой депрессией на пласт. При этом предусматривается возможность уменьше­ния допустимой депрессии в случае достижения допустимого давления на устье скважины.

-Зная 6j,j, нетрудно найти забойные давления в отдельных скважинах на момент t:

6_itf.                                                                (47)

По найденным p_Ci и p{t) определяются (\i*z)_cvit   и   z_cvu-Тогда дебиты отдельных скважин в момент t определяются по формуле

Р² И) - pit (t) = A_t (и*4р а Яс (0 + 5^_{cp u} (ft (t).                                                                              (48)

8*     115.

Устьевые давления необходимо зндть при определении пока­зателей эксплуатации системы обустройства промысла. В част­ности, устьевые давления по скважинам используются в расче­тах по установлению потребной мощности ДКС.

Найденные значения p_Yi сравниваются с допустимыми значе­ниями ру.д. Если выполняется неравенство p_Yi(t)—Ру.д^О, то путем суммирования дебитов газа по отдельным скважинам по­лучаем суммарный отбор газа из месторождения в целом к моменту t:

2?<('-^А*> + 2^wV ⁽⁵⁰⁾

i                                   J

Уточненное значение количества газа, добытого на момент t, используется в расчетах второго приближения. Порядок рас­четов при этом аналогичен расчетам первого приближения. Процесс последовательных приближений продолжается до вы­полнения неравенства

J^s)

Здесь s — номер итерации; ei — допустимая погрешность расчетов.

После этого проверяется неравенство

I Рдоб (0 ~ Сдоб (Озад I < Ч-                                                                                       (52)

Здесь <2_Доб(0зад — заданное (необходимое) количество газа, которое требуется добыть из месторождения к моменту t.

Если неравенство (52) не выполняется, то на этом же вре­менном слое переходим к следующим значениям депрессии бг-j- по отдельным скважинам. Подобные расчеты проводятся до получения искомого добытого количества газа. При этом, одна­ко, депрессии не могут превышать значений допустимых депрес­сий. Если неравенство (52) не выполняется при достижении по всем скважинам предельных депрессий, то для проекта доразра-ботки принимается найденное расчетное добытое количество газа из месторождения на момент t.

Проведение аналогичных расчетов для других моментов вре­мени позволяет определить основные показатели разработки месторождения с деформируемым коллектором в период падаю­щей добычи при учете различий скважин по продуктивным ха­рактеристикам. Изложенная методика расчета основных показа116

телей разработки использована при проектировании разработки месторождения Деветаки.