Горные породы, слагающие продуктивный массив, находятся в напряженном состоянии, зависящем от глубины залегания залежи, физических свойств пластов и насыщающих их пластовых агентов. До ввода месторождения в разработку давление вышележащих горных пород вызывает напряженное состояние пласта-коллектора и частично уравновешивается давлением пластовых агентов. Здесь пластовое давление способствует уменьшению нагрузки, передающейся на скелет породы от вышележащих пород. Когда пластовое давление уменьшается по мере отбора газа, то действующие на скелет породы внешние сжимающие усилия возрастают. При этом горная порода дополнительно уплотняется, что уменьшает ее пористость и проницаемость.
К настоящему времени экспериментальными и теоретическими исследованиями Д. А. Антонова, М. С. Багова, А. Бана, К. С. Басниева, Г. Д. Георгиева, А. Т. Горбунова, Н. Н. Гудок,
B. М. Добрынина, Р. Г. Исаева, Ю. П. Желтова, Д. Н. Кузьмичева, Д. В. Кутовой, В. Н. Николаевского, Р. М. Минчевой,
C. Carpenter, D. Davis, G. Fatt, R. Hemstok и др. установлено
■следующее.
1. Пористость и
проницаемость пород, содержащих нефть и
газ,
зависят от пластового давления.
2. Зависимости
коэффициентов пористости и проницаемости
от
давления являются нелинейными.
Часто связь между данными параметрами выражают в виде экспоненциальных зависимостей [31, 33]. Если учесть, что горное давление неизменно в процессе разработки залежи, то имеем:
k = k0 exp [ — ak (рн — p)], (37)
m = m0 exp [~am (pB — p)}. (38)
91
Здесь рп, р — соответственно начальное и текущее пластовые давления; &0, k, m0, m — коэффициенты проницаемости и пористости соответственно при начальном и текущем давлениях; ah, ат—коэффициенты изменения проницаемости и пористости.
Более сложные зависимости параметров пласта от давления приводятся в работах [39, 49, 66]. В табл. 19 приведены значеТаблица 19 Коэффициенты сжимаемости пор некоторых осадочных пород [71]
ат- |
10~4 \, |
'(кгс/см2) |
|||
s и |
z S °^- |
||||
Порода |
500 м, кгс/ci |
о о" О и о м .1.'* |
О и. (М И + СО |
о Й |
°^ со * |
.|. О |
О cN |
О if} |
ON |
||
о „ |
О СО |
О (Q |
оо> |
||
о 11 |
ю и |
00II |
(в II |
О II |
|
со " |
II "в4 II СП |
II tn |
сч II II •§■ |
I "§* |
|
•С Q. |
•с о. |
•е о. |
|||
Песчаники, сцементированные |
1,15 |
0,96 |
0,45 |
0,35 |
0,25 |
глинистым цементом |
|||||
Песчаники и алевролиты, сцемен- |
2,75 |
1,50 |
0,70 |
0,32 |
— |
тированные глинисто - карбонатным |
|||||
цементом |
|||||
Сильно уплотненные аргиллиты |
2,45 |
1,45 |
0,75 |
0,32 |
— |
ния коэффициента сжимаемости пор ат для некоторых осадочных пород при различных эффективных давлениях (разница между горным и пластовым давлением).
В большинстве работ, изучающих изменение коллекторских свойств от давления, прежде всего исследуется характер зависимости коэффициента проницаемости от давления. Это связано с тем, что для пористых коллекторов коэффициент сжимаемости пор имеет сравнительно небольшую величину (см. табл. 19). Однако согласно результатам экспериментальных и промысловых исследований трещиноватые коллекторы характеризуются значительной сжимаемостью вторичных пустот (трещин) [71]. В качестве примера в табл. 20 приводятся данные СевКавНИИ о коэффициентах сжимаемости трещин для некоторых месторождений Чечено-Ингушской АССР [26].
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.