Вопросы методологии и новых технологий разработки месторождений природного газа. Часть III (Сборник научных трудов), страница 19

Кроме того, снижение суммарной добычи газа до 150 млрд.м3 в год позволит поддерживать на входе в ГКС давление 56 кгс/см . При существующей степени сжатия 1,33-1,35 можно будет создавать в начале магистрального газопровода давление до 75 кгс/см^. С дру­гой стороны, реализация варианта 3 потребует ввода вторых очередей ДКС в 2000-2001 гг., что немаловажно с экономической точки зре­ния.

Из трех рассмотренных вариантов разработки лучшие ТЭП и максимальное значение критериального показателя (ЧДД) получено по варианту 3. Для обеспечения добычи газа по указанному варианту потребуется примерно 3622 млрд.руб. (в ценах 1997 г.), из них на бу­рение (47 скважин) - 564 млрд.руб. Средняя за период себестоимость добычи 1000 м3 газа составит 27,2 тыс.руб, а чистый дисконтирован­ный доход - 8770 млрд.руб. Наиболее существенным фактором, опре­деляющим стратегию разработки месторождения в период падающей добычи, является изменение экономических условий его функциони­рования. Это, прежде всего, снижение ставки налогов и отчислений на воспроизводство минерально-сырьевой базы.

44


Вопросы методологии и новых технологий разработки месторождений природного газа

ВНИИГАЗ                                                                                 1998

Г.А.Зотов

ВЛИЯНИЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ВНУТРИПЛАСТОВЫХ ПЕРЕТОКОВ ГАЗА НА ТЕМПЫ ПАДЕНИЯ ПЛАСТОВОГО ДАВЛЕНИЯ

В сложно построенных газовых залежах, представляющих собой конгломерат зон с различной проницаемостью по площади и продук­тивному разрезу, темпы падения пластового давления в зонах разме­щения эксплуатационных скважин зависят от интенсивности внутри-пластовых перетоков между этими зонами [1]. Как правило, в этом случае притоки газа в скважины происходят по высокопроницаемым зонам (пропласткам), давления Р в низкопроницаемых зонах бывают неизвестными, а замеренные пластовые давления Pi в эксплуатаци­онных скважинах не соответствуют среднему давлению в залежи.

Темп падения среднего пластового давления в зоне расположе-


ния эксплуатационных скважин —- = —Ц-Ц—v ,\будет опре­ла   Q;d{t2)~Qjt])

деляться формулой

ям

1-

■ftW

aw ~*0*' * ~/л '                                  (1)

у.iyv

где Qc,d -накопленная добыча газа в течение года A^i = Л(О~ Л(*г); Ц = yz\ z - коэффициент сверхсжимаемости газа; Ро - начальное пластовое давление; Р,0 = Р2° = Ро; Q\ - годовой отбор газа из залежи; Q2 - годовой переток газа из низкопроницаемых зон;  = /у; Qi-yv i  ^i и  ^2  - запасы газа в зонах расположения скважин с давлением Pj и низкопроницаемых зонах с давлением Р2; 5 - V2/V,.

Из (1) следует, что темп падения давления ДР,= const только в том случае, если постоянен годовой отбор газа Q\ (Qx) и отношение

45


При этом условии будет соблюдаться прямолинейная зависи­мость Pi от Q?d (накопленной добычи газа). Как показывает прак­тика, начальный участок этой зависимости имеет нелинейный харак­тер за счет формирования внутрипластового перетока газа, т.е. пара­метра интенсивности qn -2/q Он обычно увеличивается, что приво­дит, согласно (1), к уменьшению отношения l±PxIAQsd. В дальнейшем в зависимости от qn график зависимости Pi от Q?d может иметь раз­личный вид.

При этом, как правило, происходит отставание изменения ве­личины Q2   при изменении годового отбора Q\, что приводит при увеличении Q к уменьшению интенсивности перетока qn - y()  и увеличению наклона Р\ от Q?6, т.е.

Для иллюстрации сказанного рассмотрим пример фактических показателей разработки газового месторождения. Для него установ­лено следующее распределение запасов газа по типам коллекторов с определенной пористостью:

Пористость

12,5

12,5-8,0

8,0-5,5

<5,5

Всего

Запасы газа, млрд.м7 %

118 31,8

82

22,2

68 18,5

102

27,5

370 100

Суммарные запасы газа, млрд.м7 %

118 31,8

200 54

268

72,5

370 100

-