• пропорциональный отбор нефти из нефтяной оторочки и газа
из газовой шапки;
• в крутопадающих пластах возможно применение способа раз
работки, обеспечивающего гравитационный режим.
Если в первую очередь разрабатывать газовую шапку, то нефть внедряется в пределы газовой шапки, что приводит к ее потери. Причём в зависимости от соотношения объемов, занимаемых в пласте свободным газом и нефтью, потери могут быть различными. При значительных относительных объемах газовой шапки (более 20 % от объема нефтегазонасыщенной части пласта) нефтяная оторочка в результате внедрения в неё нефти может "потерять11 промышленное значение.
Системы разработки так или иначе определяют режим работы залежи, а следовательно, и возможное значение коэффициента конечной нефтеотдачи.
Так, в работе М.А.Жданова [3] для различных режимов рекомендовались следующие значения коэффициента конечной нефтеотдачи:
• для эффективного водонапорного режима 0,6-0,8
274
• для эффективного режима газовой шапки 0,5-0,7
• для неэффективного режима газовой шапки 0,4-0,6
• для упруговодонапорного режима 0,5-0,7
• для режима растворенного газа 0,2-0,4
• для гравитационного режима 0,1 -0,2
По данным Е.А.Поламбуса [5], в США принимаются следующие значения коэффициента конечной нефтеотдачи:
• для водонапорного режима 0,35-0,65
• для режима растворенного газа 0,05-0,35
• для режима газовой шапки не менее 0,25
• для режима газовой шапки в сочетании с гравитационным до 0,06
Упругий и гравитационный режимы дополняют другие режимы в сторону увеличения нефтеотдачи [1].
Более сложную проблему представляет разработка крупных нефтегазовых месторождений с обширными подгазовыми зонами. В подгазовых зонах некоторых месторождений Тюменской области содержится до 70 % запасов нефти, а проницаемость коллектора составляет 0,1-0,2 мкм~. Запасы нефти таких месторождений относятся к категории трудноизвлекаемых. Во многих случаях нефтяные оторочки подстилаются подошвенной водой, что создает дополнительные трудности. Способы разработки таких залежей находятся на стадии теоретического изучения и опытно-промышленных испытаний. Большое значение имеет создание математических моделей, на базе которых возможно изучение процессов разработки залежей и оценка технологических показателей при различных геолого-физических условиях и технологических параметрах [2].
В работе изучается возможность максимального использования естественных режимов работы пласта с обширными подгазовыми и водонефтяными зонами и предлагается разрабатывать нефтяную оторочку батареями горизонтальных скважин.
При вытеснении одной жидкости другой возможно рассмотрение двух предельных схем течения. Первая - схема послойного течения, что соответствует системе жестких трубок тока (проницаемость по оси у (ку) равна нулю, а по оси х (кх) - некоторое значение к). Другой случай предполагает, что давление в каждом поперечном сечении потока распределено гидростатически, т.е. проницаемость по оси у
275
равна бесконечности. В действительности, истинная картина движения будет заключена между ними. Схема, при которой ку= оо, ближе к действительности в случае пологопадающих пластов, когда длина во-донефтяного контакта значительно больше толщины пласта [4].
Пусть жидкость 1 вытесняет жидкость 2. Тогда, согласно уравнению Дарси, имеем (рис.1)
L ( cty\ д£\
Я] =—ГГ + ^1ТК1; //| v дх ах'
(1)
где к\ - относительная фазовая проницаемость жидкости 1 в зоне жидкости 2, м2;
к2 - относительная фазовая проницаемость жидкости 2 в зоне жидкости 2, м2;
pi - давление на кровле пласта. Па;
р2 - давление на подошве пласта, Па;
\i\ - вязкость жидкости 1 в пластовых условиях, Пас;
[х2 - вязкость жидкости 2 в пластовых условиях, Па-с;
Yi - удельный вес жидкости 1 в пластовых условиях, Н/м3;
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.