Организация управления газодобывающим предприятием (Книга для специалистов, занимающихся эксплуатацией и проектированием объектов добычи и подготовки газа и конденсата, а также для работников ИВЦ газодобывающих предприятий), страница 76

Задача регулирования процесса стабилизации кон­денсата заключается в определении управляющих переменных процесса, обес­печивающих экстремальное значение целевого функ­ционала.

В соответствии с функ­циональной схемой (см. рис. 34) переменные про­цесса следующие.

переменные:  питания,  молярная кон­ легколетучего  в   питающей смеси, моль/м³.

	У,  '		-г   ,	г	Li
Тарелка. 1
	Ус				г-, ^п,хо
Кцб колонны

Выходные переменные: F_n+i — расход дистиллята, моль/ч; x_n+i — концентра­ция легколетучего компо­нента в дистилляте, моль/м³; F_o — расход кубового про­дукта, моль/ч; х_о — моляр­ная концентрация легко­летучего компонента в кубовом продукте, мол. доли.

Управляющие перемен­ные процесса: F_o — расход кубового продукта, моль/ч; F_n+\ — расход дистиллята, моль/ч.

Экономически целесообразным считаем режим, для которого отношение расходов поступающей смеси и стабильного конден­сата F_p/F₀ минимально при соблюдении технологических огра­ничений и выполнении требований к качеству продукции. Задача регулирования процесса записывается как

J = FJF_O -+ min, где {Si} — множество допустимых значений, задаваемых техно­логическими ограничениями и неравенствами:

148                                              '                                                   _: . ;«а

о<	xt<	1; <Ь
Fp<	:FP,	CFp;	v,-	< vt.	' V •
о<	Fn+i				tFv;
Fn+\	<vi	:»
хо<		Xn+l '.	>'\Xr	J 1 J t

(71)

где дг/i+i, x_oy — заданная молярная концентрация метанола со­ответственно в дистилляте и кубовом продукте, моль/м³. Кон­центрации х_п+1 и х₀ определяются как функции входных и управляющих переменных:

Xn+i = х_п+\ (F_p, х_р, F_Of F_n+i);   x_Q = x_o(F_p, x_v, F_o,

Алгоритм регулирования процесса состоит из следующих вычислений.

1.  Ввод исходных данных. Задаются значения входных пере­
менных F_v, д:_р и начальные значения F_n+\, F_o.

2.  Задается   шаг   изменения   расхода   дистиллята  AF_n+i:
(F_n+i '■=F_n+i-\-F_n+\j),

где / — номер шага.

3.  Решение системы уравнений (64) — (71).

4.  Расчет целевого функционала J==F_P/F_O.

5.  Проверка ограничений процесса ректификации (71).

6.  Блок счета циклов по / (/ : =/+1).

7.  Останов цикла по /.

8.  Задается шаг изменения расхода кубового продукта AF_O
(F     FFk)

где k — номер шага.

9. Решение системы уравнений (64) — (70).

10.  Расчет целевого функционала /.

11.  Проверка ограничений (71).

12.  Блок счета циклов по к (k:=k+\).

13.  Останов цикла по k.

14.  Печать результатов. На печать выводятся оптимальные
значения управляющих переменных   /v, Л»+ь

РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ПРОЦЕССА РЕГЕНЕРАЦИИ ИНГИБИТОРА ГИДРАТООБРАЗОВАНИЯ

РЕГЕНЕРАЦИЯ ДИЭТИЛЕНГЛИКОЛЯ

Регенерация ДЭГа осуществляется в выпарной колонне пу­тем многократного контакта между жидкой и паровой фазами, движущимися противотоком одна к другой (рис. 36).

149