В соответствии с этим задача регулирования формулируется следующим образом: требуется максимизировать значение целевого функционала J=J(GK, С), определяющего расход конденсата на выходе из установки с заданными показателями качества. Здесь GK — расход конденсата на выходе из установки, С — обобщенный показатель качества продукции.
Если показателем качества считать плотность продукции на выходе из установки, то задачу регулирования можно записать следующим образом:
(45)
где {Si} — множество допустимых значений, задаваемых технологическими организациями:
Ркг <Ркг <Ркг; pKi<Pxi<Pm'>
£вг<Рвг<Рвг; Pai<pBi < РвО
(46)
Ртг <Pri <Pri5 Prt<Pri<Pvt-
В уравнениях (45), (46) GHi) GTi, GBi — массовые расходы соответственно конденсата, газа дегазации и воды на выходе из *-го блока-разделителя; рк;, Ргг, Рвг — плотности соответственно конденсата, газа выветривания и воды на выходе из i-ro блока-разделителя, заданные в определенных нижних и верхних технологических пределах;_ркЬ"рКг.,_ргЬ РгЬ_рвЬ~Рвь P*t, Pn, Psi~ давления соответственно по конденсатным, газовым линиям и линиям слива воды из i-ro блока-разделителя, заданные в определенных нижних и верхних технологических пределах pKi, pKi,
Рти PrhpBt, Рвг- Расход Gc и давление рс газожидкостной смеси на входе в установку считаем постоянными. Давление в каждом разделителе рр считаем равным давлению на выходе из конденсатной линии предыдущего блока Pu(i-i) = рР{.
Плотность газовой фазы будет меняться незначительно при уносе из нее капельной жидкости, и вследствие невозможности контроля за плотностью с требуемой степенью точности следует ввести вторую целевую функцию, определяющую унос жидкости потоком газа дегазации.
min, (47)
{S}
9 Зак. 1437 229
где {S2} — множество допустимых значений, определяемое неравенством вида
£у.ж*<£у.жг- (48)
Здесь fcy.mi — предельно допустимый унос жидкости из i-ro блока-разделителя.
Алгоритм регулирования должен определять значения управляющих переменных процесса, обеспечивающих достижение экстремальных значений функционалов J\, J2.
Управляющими переменными процесса являются давления Рки Рп по конденсатным и газовым линиям каждого блока-разделителя. Давления на выходе из блоков по линиям слива воды считаем полностью определенными технологическими режимами и находящимися в определенных пределах Р
<:рвг
Запишем последовательность операций алгоритма регулирования режимов для установки, состоящей из п последовательно соединенных блоков-разделителей.
Для такой установки имеем
Gc = Gn + GK1 + GB
Bl;
1=1 i=i
где Gc, pc — массовый расход (в кг/ч) и давление газожидкостной смеси (в МПа) на входе в установку; Gri, Gm-, GBj — массовый расход соответственно газа дегазации, конденсата и воды на выходе из /-го блока, кг/ч; Gr, GK, GB — суммарные массовые расходы соответственно газа дегазации, конденсата и воды на выходе из установки, кг/ч.
Алгоритм регулирования процесса подготовки конденсата определяет оптимальные давления на выходе из конденсатной линии и линии выхода газа при постоянном расходе Gc и давлении рс на входе в установку.
Расчет осуществляется по следующим этапам. 1 1. Вводятся исходные данные. Задаются значения переменных каждого блока — рс, Ртг, Рт, ры, hKi, hBi, pm-, Рв*; hKi, hBi — уровень слива соответственно конденсата и воды в t-м блоке, м. Задаются коэффициенты расходов по каждой линии агг-, аКг» аВг2. Задается шаг изменения давления на выходе из конденсатной линии i-ro блока Арт- Вычисляется значение /?Кггде / — номер шага; п — общее число блоков-разделителей, г — = 1, ..., п.
3. Рассчитывается значение массового расхода конденсата
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.