сывается приближенной зависимостью (в безразмерных величинах) :
х
(9)
1=1
Первый член в правой части уравнения представляет собой квадрат средневзвешенного давления /?Ср(т). Величина G(t) — относительный отбор газа из пласта (отношение количества отобранного газа к начальным запасам в пласте Йо); z(pCv, Тпл)> ^г(Рср, Т'пл)—соответственно коэффициенты сверхсжимаемости и вязкости газа, принимаемые постоянными по пласту и изменяющимися во времени согласно изменению средневзвешенного давления при заданной пластовой температуре газа Гпл (в дальнейшем обозначаем через zcp(x) и \iTo{r)); z0, (ir0 — те же коэффициенты при начальном пластовом давлении ро и температуре 7^.
В формуле (9) закон фильтрационного сопротивления принят линейным (закон Дарси), а скважины считаются совершенными по степени и характеру вскрытия. Введем формально при параметре Q(t) —безразмерном дебите-—коэффициент Ог(т), которым будем характеризовать как неточности в задании параметра {kKhM)i, так и влияние нелинейности фильтрационного сопротивления, несовершенства скважины по характеру и степени вскрытия, а также неточности определения пространственного взаимодействия между скважинами в пласте, неточность учета реальных свойств газа и влияние выпадения конденсата на фильтрационное сопротивление призабойной зоны.
Для вычисления забойных динамических давлений имеем
„ = Р
гср
(*) ^ср
ГГО
1=1
(10)
Через 0ij обозначена пространственная функция влияния скважины i на скважину /. При i=j получаем функцию самовлияния скважины 0t-j.
В некоторый заданный момент времени ti вычисляются значения Pcp(ti), zcp(ti), ^cp(ti), Qi{%\). На этот момент фактические значения забойных давлений на всех JVC скважинах получены непосредственно измерениями с помощью глубинных манометров. Подставив значения фактических забойных давлений Рзаб.факт в (10) для определения коэффициентов аг{%)> получим линейную алгебраическую систему уравнений:
66
где введены обозначения
^ср (Ti) Пер Ы ~
<*и=-------- ^--------- Qt
fi —^а ) %
На следующий момент времени тг, на который также имеются фактические давления, находим расчетные забойные давления по формуле (10) при значениях коэффициентов ссг-, взятых с предшествующего момента ть т. е. сц (ti).
3. Если при сравнении фактических и расчетных
величине
имеем
I Asa6. j (Т2) Рзаб. факт, j (тг) I < 8, где е —■ максимально допустимая погрешность определения давлений, то до следующего момента времени сопоставления p3a.6f и Рзаб.факт j можно использовать в расчетах величины коэффициентов (Zi(Ti).
4. При [рз&бзЫ) — Рзаб.факт i | >"е для нахождения ссг-(т2)
нужно решить систему уравнений (11) с соответствующими;
значениями а^(%2) и /j(T2). Таким образом, при фиксирован
ной математической модели уточняются
фильтрационные ха
рактеристики призабойных зон скважин
газовой или газоконденсатной залежи.
5. Связь между забойным p3a6j и устьевым pyi давлениями
на скважине определяется следующей
зависимостью (величи
ны размерные) [28]:
2S
Здесь Sj = 0,03415---------- ; Lj — глубина /-й скважины, м; р относительная плотность газа по воздуху; TcPj — средняя температура в стволе скважины, К; zCVj — коэффициент сверхсжимаемости газа при среднем давлении pcvj в скважине и температуре rcpi;
fy = l,377lj Гс'р/^р/(e2SJ — 1);
Dj — внутренний диаметр фонтанных и обсадных труб скважины, мм; Xj — коэффициент гидравлического сопротивления' скважины; Гсрj= (Tyj + TUJI)/2; TYj — температура газа нт устье скважины, К;
5* 67
__ -S I . Ууf
Pep j-------- Г \ Рзаб jf H--------------- ;-------
J \ Рзаб у + Py j
При заданных p3a6j, найденных по формуле (10) или принятых равными Рзаб.фак-rj, определяем из (12) pYj
 |
|||
 |
|||
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.