Если абсолютные значения функций разбалансов /, определяющих меру невыполнения тепловых балансов и теплопередачу удовлетворяют данной точности их вычисления, т. е. max\fj(Pj, Tj) | г£Се, то расчет заканчивается, так как в этом случае температуры и объемы всех потоков таковы, что выполняются все уравнения фазового равновесия, материального и теплового баланса. Если нет, то определяются новые, более точные температуры всех потоков:
Tj^Tj + XATj, (30)
где ATj — температурная поправка, Я=1, 2, ..., k.
После этого расчет повторяется вновь.
В уравнениях (25)-—(30) применены следующие обозначения: Qrj — теплосодержание газожидкостной смеси, кДж; QVj— теплосодержание газовой фазы, кДж; QLj — теплосодержание жидкой фазы, кДж; Vj — доля газовой фазы в смеси, моль; Lj— доля жидкой фазы в смеси, моль; Нт — удельная энтальпия газовой фазы; hm — удельная энтальпия жидкой фазы; kj— коэффициент теплопередачи теплообменника, кДж/м2 К; 5 —поверхность теплообмена теплообменника, м2; pj, Tj — соответственно давление (в МПа) и температура (в К) в /-й точке контроля.
16. Для вычисления истинных значений температурных по
правок ATj
последовательно пять раз
проводится расчет тепло
содержания и тепловых балансов, при этом
температура каждо
го потока поочередно изменяется на 0,5° С.
В результате после первого расчета будут вычислены значения разбалансов /} для следующей последовательности температур: 7\+0,5; T2; Т3; Г4; Т5. После второго расчета будут вычислены значения разбаланса f) для температур: Т\\ 7г + + 0,5; Т3; Тк\ Т5 и т. д.
17. По полученным в результате расчетов значениям разба
лансов f(jk)
вычисляются коэффициенты
18. Решается система линейных алгебраических уравнений относительно температурных поправок ATj:
|
а11АТ1 Н |
г- ЙхаАТз - |
г- ^1зАГ3 |
|
а21АТг - |
(- а.22АТ2 - |
Ь а23ДГа |
|
а31АТ1 И |
- а32АТ2 Н |
- ^ззД:Гз |
|
ailAT1 Н |
|- а42АТ2 Н |
Г" ^43Д7"з |
|
аЬ1АТ1 Н |
h aJSTa |
|
|
120 |
+ а1ЬАТъ + Д = 0; + а2ЬАТъ + /2 = 0; + азьАТъ + /3 = 0; + а45ЛТ5 + /4 = 0; + аъъАТъ + /5 = 0.
19. Вычисляются уточненные температуры Tj. Tj = Tj -f ЯАГу..
Для новых температур повторяется весь расчет для технологической линии УНТС.
Расчет в указанной последовательности будет осуществляться до тех пор, пока не будет выполняться условие пих|/у(Гъ Та, Г8, Т„ Тъ)\ <8.
Рассматриваемый расчет предполагает отсутствие потерь давления и температуры в выходных линиях сепараторов, потерь давления в секциях теплообменника и в выходной линии УНТС. Если такие предположения будут недопустимы, то технологическую линию УНТС необходимо разбить на большее число участков с разными параметрами pj, Tj и для каждого из них составить свои уравнения теплового баланса и теплопередачи.
Алгоритм расчета процесса конденсации, применяемый для расчета процесса НТС, состоит из следующих этапов.
1. Рассчитывается доля жидкости Lj в потоке газожидкостной смеси в /-й точке контроля по уравнению
п
2
-1 = 0, (31)
где Qj — количество смеси в /-й точке контроля, моль; Кг = — Ui\^i — константа фазового равновесия; г)г-— молярная концентрация /-го компонента в исходной смеси, моль/м3.
Уравнение решается методом деления отрезка пополам. В качестве начального значения принимается Lj — Qjj2.
2. По найденному значению Lj находят молярные концентрации компонентов смеси в жидкой Х{ и газовой уг фазах:
(32>
3. Определяется количество газа Vj в /-й точке контроля:
4. Определяются мольные доли компонентов смеси и жидкой 1ц (в молях) и газовой Vji (в молях) фазах:
l~LM\ (33>
На этом расчет парожидкостного равновесия заканчивается. Величины Lj, Vj, Iji, v^ — результаты расчета.
Алгоритм расчета удельных энтальпий газовой и жидкой фаз
121
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.