Организация управления газодобывающим предприятием (Книга для специалистов, занимающихся эксплуатацией и проектированием объектов добычи и подготовки газа и конденсата, а также для работников ИВЦ газодобывающих предприятий), страница 65

менного Q₃max — <2з     из множества допустимых значений {Si} лри постоянных входных переменных Т_вх, р_вх, Q_BX.

Алгоритм регулирования процесса НТС состоит из следую­щих этапов.

1.  Ввод исходных данных. Задаются значения входных пере­
менных Гвх^Гь р_вх==р_{; Q_BX = Qj и переменные Q₂, p2- Зада­
ются начальные значения Т°\, Т\_у Тз, Т\.    . Вводятся величины

Цгр * кр ij, Ркр ij-                                                                                                    __

2.  Величине Q₃ присваивается значение Q₃ = Q₃.

3.  Решаются уравнения модели в соответствии с формулами
(25) — (35). Определяются значения Tj, при которых fj—O.

4.  Проверяются ограничения (36).

5.  Если ограничения выполняются, то расчет на этом закан­
чивается и величина Q% = Q₃ выводится на печать.

6.  Задается шаг изменения расхода газа Q3.

где k — номер шага.

За начальное значение Q₃ принимается  Q_s.

7.  Решаются уравнения модели аналогично блоку 3.

8.  Проверяются ограничения (36).

9.  Блок счета циклов по k {k : —k-\-\).

10. Вывод на печать регулируемого значения Ql.

РЕГУЛИРОВАНИЕ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ ПРОЦЕССА

ПОДГОТОВКИ КОНДЕНСАТА

Модель процесса подготовки газового конденсата представ­ляет собой систему уравнений, описывающих каждый блок-раз­делитель и связь между ними в установившемся технологиче­ском режиме. Схема блока-разделителя приведена на рис. 26.

Переменные каждого блока-разделителя следующие.

Входные: G_ci — массовый расход газожидкостной смеси на выходе из i-ro блока, кг/ч; p,_ci — давление смеси на входе в г-й блок, МПа; p_lCj — плотность смеси на входе из i-ro бло­ка, кг/см³.

Выходные: G_ri — массовый расход газа выветривания на выходе из г-го блока, кг/ч; G_m- — массовый расход нестабильного конденсата на выходе из i-ro блока, кг/ч; G_Bi — массовый рас­ход воды с ингибитором на выходе из г-го блока, кг/ч; p_Ti, p_Ki, Рв{ — давление в каждой выходящей линии г-го блока, МПа; Ргг, ркг, Рвг — плотность продукции на выходе из каждой линии i-ro блока, кг/см³.

125

При    построении    модели ^Бг,рг, ртпринимаются   следующие до­пущения [8, 19].

____                                  Конденсат, поступающий во входные линии блоков, пред­ставляет собой двухфазную систему (жидкость—таз), на­ходящуюся в термодинамиче­ском равновесии.

^ Продукция на выходе из блока по линии слива воды и конденсата однофазна.

Рис. 26. Функциональная схема бло-         Процессы,   проходящие   в
ка-разделителя                                                  ,,       ^                  '      ^г

^у                                                                                  блоках-разделителях,   изотермические.

Состав газовой фазы не изменяется.

Зависимость между массовым расходом G{ и перепадом давления Др_г- потоков на входе и выходе из блоков известна и задается уравнением

где о,- — коэффициент расхода в /-й точке.

Математическое описание процессов определяется следую­щими уравнениями [47].

Приток газожидкостной смеси в блок-разделитель:

Gc i = ^ас i VPc i(Pci— Pp i)   , где p_Pi — давление в i-м блоке, МПа. Расход газа выветривания:

i(Ppi-Pri)   •                                            "                                                                .      (³⁹)

Объем конденсата с учетом влияния на него гидростатиче­ского столба:

t        _ii(Pj>i~P_Ki + h_Kii>_Ki) ,                                                                                              (40)

Объем воды с учетом влияния гидродинамических столбов конденсата и воды при использовании двухуровневой системы слива жидкости: