Организация управления газодобывающим предприятием (Книга для специалистов, занимающихся эксплуатацией и проектированием объектов добычи и подготовки газа и конденсата, а также для работников ИВЦ газодобывающих предприятий), страница 73

При данных объемных расходах, газосодержании и плот­ности компонентов на входе в установку массовый расход газо­жидкостной смеси на входе в установку определяется по урав­нению (49)

Gci = G_rl + G_K1\

где G_cl, G_c2, — массовый расход смеси на входе в блок дега­зации С-\ и С-2 соответственно, кг/ч; G_rb 6>₂, G_Ki, G_k2 — соот­ветственно массовый расход газовой и жидкостной фаз на входе в блоки С Л и С-2, кг/ч. Расходы G_cl, G_c2, G_ri, G_r2, G_kU G_K2f а также давления p_cU p_c2 на входе в блоки считаем постоянными.

Давление в каждом i-м блоке дегазации считаем равным давлению на выходе конденсатной линии предыдущего блока:

РдИ+D ~ Ркг>   РлХ ⁼ Рсъ   Рдя = Рсг\ Рдтг = f (Рк(п-1)', t_n):

Алгоритм регулирования процесса стабилизации газового конденсата состоит из следующих этапов.

1.  Вводятся исходные данные. Задаются переменные давле­
ния и массовые расходы на входе в установку /?_сЬ p_ch p_ri, p_Ki,
hm, ркг, G_c, G_T, t_u. Задаются коэффициенты расходов по каждой
линии ан, а_кг-2.  Задается шаг изменения давления на выходе газовой ли­
нии t-ro блока Ap_ri. Рассчитывается значение p_Ti

141

Pvi' = Pri

где /—номер шага, i=l, ..., (/г—1).

3.  Рассчитывается массовый расход конденсата на выходе из
каждого 1-го блока по уравнению (49), ге [1, п —1].

4.  Рассчитывается массовый расход газа дегазации на выходе
из каждого г-го блока по уравнению (49), ге[1, п— 1].

5.  Рассчитывается значение функционала J\  по уравне­
нию (58).

6.  Проверяется условие /i_iJ-+i<;/i_i,-.

7.  Проверяются ограничения (59).

8.  Блок счета циклов по /, (/:=/-Н).

9.  Останов цикла по /.

10. Задается шаг изменения давления на выходе конденсат-ной линии /-го блока Ар_К

_К{-

11.  Рассчитывается массовый расход конденсата G_Ki на вы­
ходе из каждого i-то блока по уравнению (49), ie[l, п—1].

12.  Рассчитывается массовый расход газа дегазации G_Ti на
выходе из каждого г'-го блока по уравнению (49), fe[l, п—1].

13.  Рассчитывается  значение  функционала  /₂ из  уравне­
ния (60).

14.  Проверяется условие /₂, z+i>^2, i-

15.  Проверяется   выполнение  ограничений  для  уравнений
(52) —(61).

16.  Блок счета циклов по / (/: = /+1).

17.  Останов цикла по /.

18. Задается шаг изменения температуры на выходе из печи
^⁺⁾. Вычисляется значение t_n:

t_n: =t_a + M^{_n⁺⁾k,

где k — номер шага.

19.  Рассчитывается  массовый расход стабильного конден­
сата G_c-K по уравнению (49).

20.  Рассчитывается массовый расход газа дегазации G_r._n по
уравнению (49).

21.  Рассчитывается функционал /з по уравнению (62).

22.  Проверяется условие /₃,h+i~>h,n-

23.  Проверяются ограничения (59), (61), (63).

24.  Блок счета циклов по k (k: = k+\),

25.  Задается шаг изменения температуры на выходе из печи
Д^п^—). Вычисляется значение ^_п:

26.  Рассчитывается массовый расход стабильного конденсата
G_CK по уравнению (49).

27.  Рассчитывается массовый расход газа дегазации G_Tn по
уравнению (49).

142

28.  Рассчитывается функционал /₃ по уравнению (62).

29.  Проверяется условие /з,&+1>/з, к-

30.  Проверяется выполнение ограничений (59), (61), (63).

31.  Блок счета циклов по k (k :=k+\).

32.  Вывод на печать оптимальных параметров по каждому блоку    Л», pli, й-

СТАБИЛИЗАЦИЯ КОНДЕНСАТА

В РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЕ

Математическое описание процесса будем составлять в со­ответствии с функциональной схемой (рис. 34).

Нестабильный конденсат в количестве F_p с концентрацией легколетучего компонента л:_р подается на f-ю тарелку колонны. Из куба колонны, в котором помещен теплообменник T-l (i = 0), выводится кубовый продукт — стабильный конденсат в количе­стве F_Q с содержанием легколетучего компонента Хо [5, 8].