а
btQl j
где i — номер скважины, i=\, 2, ..,, п; рпл— пластовое давление, МПа; а, Ъ— коэффициенты призабойной зоны скважины; / — диапазон отборов газа из скважин, /= 1, 2, ..., т.
3. Определяется удельная
теплоемкость газа срПл при пласто
вых условиях рпл и TnJl [36, 76].
4. Определяется величина дроссель-эффекта £>г- [37].
5. Рассчитывается падение
температуры газа в призабойной
зоне i-й скважины вследствие эффекта Джоуля — Томсона
U = &i (Рпя — Рзаб ij)---------------------
где рпл — Рзаб ij_— депрессия на забое работающей скважины, МПа; Gj —53,9 pQTj — весовой расход газа, кг/ч; р — относительная плотность газа; т* — продолжительность работы скважин, ч; К — эффективная мощность пласта, м; сп — объемная теплоемкость пород; гс — радиус скважины, м; RHi — радиус контура питания i-й скважины, м.
6. Определяется температура газа на забое i-й скважины
105
-н, которая меньше пластовой температуры газа на величину падения температуры вследствие дроссель-эффекта в приза-бойной зоне
Т __ 71 __ ЛТ
1 заб ij A пл 1ЛЛ ij-
7. Задаются начальными условиями для расчета давления и температуры на устье 1-й скважины
ij = Рзаб ij> * yoij ~ ' гр>
где Руог-j — устьевое давление, МПа; TyOij — устьевая температура, °С; Ггр — температура грунта на глубине пояса постоянных температур, °С.
8. Определяются средние по стволу i-й скважины давление и температура газа:
Pep ij = (Рзаб ij + Pyo
* ср Ц " (■' заб ij г ■* УО ij')
9. Зная критические параметры рКр и 7кр для газа с относительной плотностью р и используя вычисленные рс$ц и Тср^-, определяют приближенно коэффициент сверхсжимаемости газа р
10. Используя вычисленное ранее забойное давление и приближенные tcvij и zcv, рассчитывают приближенное устьевое давление pyij, которое меньше забойного давления на величину потерь давления на трение движущегося газа о стенки скважины:
п —Л/п* -as, .^^^
Рун— \/ Рзабое г-------------------------------- ^572 Qr/(1 —е
* ^эф i
где
Sf= 0,0341 SpLct/toiFoij,
-Оэфг—^эффективный диаметр труб, см; £>3ф г = ^внг— при эксплу-Z); — dHt — при эксплуатации по затрубному пространству; /)эф г = у Dt — dli + dBH t — при одновременной эксплуатации; Lc — глубина скважины, м; dBH — внутренний диаметр фонтанных труб, см; Di — внутренний диаметр эксплуатационной колонны, см; dH — наружный диаметр фонтанных труб, см.
11. Рассчитывается приближенная
удельная теплоемкость
газа Cpij для средних по стволу скважины
давления рсри и
температуры Тс^ц.
12. 'Рассчитывается приближенный дроссель-эффект D^7 Для
Pep ij И Тср Ц.
13. Рассчитывается устьевая
температура газа Tyij,
которая
106
определяется по формуле, описывающей распределение температуры газа по стволу работающей скважины.
На температуру газа, движущегося по стволу скважины, влияет множество различных факторов—-дросселирование газа в призабойной зоне и в стволе скважины, теплообмен газа с окружающими горными породами, механическая работа подъема газа, трение газа о стенки скважины и т. д. С учетом всех этих факторов выражение для определения устьевой температуры газа имеет следующий вид:
р^ Рга.6 ij ~~ Ру ij
Uij 7 :
^с i
где ATfj — падение температуры газа в призабойной зоне вследствие эффекта Джоуля — Томсона;
«у =
Gfpijfi
|
|
|
fi{i)—безразмерная функция времени, определяемая по уравнению |
Fi — средний геотермический градиент на участке от забоя до устья скважины, характеризующий приращение температуры пород с глубиной (°С/м); Ii=(tJIn — trp)/(LCi — hB.c); Л—термический эквивалент работы; Л = 1/427; Хп — коэффициент теплопроводности пород; Лд.с — глубина пояса постоянных температур, м.
15. Проверяется точность вычисления устьевых параметров для /-го отбора газа из i-й скважины. При этом абсолютная разность между соответствующими параметрами не должна превышать заданной точности их вычисления:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
