мнением термодинамических параметров газоконденсатного •потока, для чего требуется большое число приближений. Поэтому в соответствии с разработанным алгоритмом расчет проводится по циклическому принципу, при котором на каждом новом шаге вычислений уточняются температуры и составы газовой и жидкой фаз. Расчет заканчивается при достижении заданной точности вычислений.
При расчете режимов работы технологической линии УНТС ■осуществляется многократный расчет конденсации и вычисление удельных энтальпий газовой и жидкой фаз. Описание алгоритма расчета режимных параметров процесса НТС при различных нагрузках включает описание алгоритмов расчета конденсации газоконденсатного потока и расчета удельных энтальпий газовой и жидкой фаз, которые входят в основной алгоритм расчета в виде самостоятельных блоков.
Составление алгоритма регулирования технологических режимов процесса НТС базируется на математической модели данного процесса.
Построение модели процесса НТС осуществляется в соответствии с функциональной схемой установки (рис. 24), реализующей следующий порядок расчета [40].
1. По известным расходу,
составу, давлению и температуре
тазоконденсатного
потока, поступающего в сепаратор первой
ступени
технологической линии УНТС, рассчитываются конден
сация
газового потока в сепараторе С-1 и удельные энтальпии
газовой
и жидкой фаз. "При этом определяются количества и
составы
газовой и жидкой фаз в сепараторе С-1 при, давлении
/?i и температуре Т\.
2.
Рассчитывается
теплосодержание газовой и жидкой фаз
в
сепараторе С-1:
|
|
|
Тг) = V, |
Qvi
(25)
3. Рассчитываются конденсация газоконденсатного потока и удельные энтальпии газовой и жидкой фаз на выходе из теплообменника ТА при давлении р{ и, температуре 72118
4. Рассчитывается теплосодержание газовой и жидкой фаз
на выходе из теплообменника ТА:
<2г2 (Рь Т2) = QV2 (ft, Г2) + QL2 (Pli Га); |
Qv2 (ft, T2) = K2 (ft, Tt) Hr (plt T2); (26)
Ql2 (ft, Г2) = L2 (ft, Г8) Лж (ft, Гя). j
5. Рассчитывается
конденсация удельных энтальпий газовой
и жидкой
фаз в сепараторе второй ступени С-2 при давлении р%
и.
температуре Г3.
6. Рассчитывается
теплосодержание газовой и жидкой фаз
в
сепараторе С-2:
Qrs (ft. ^з) = Qvs {Рг, Т8) + QLZ (p2y Т3); ]
Qvs (Р„ Т9) = V, (р2, Т3) Нг (рл, Г.); (27)
Ql3 (pat Г3) = L3 (pa, T3) hm (р2, Г,). J
7. Рассчитываются
конденсация и удельная энтальпия сухо
го газа
после теплообменника Г-1 при давлении р2 и температу
ре 7V
8. Рассчитывается
теплосодержание сухого газа после тепло
обменника
ТА.
р2, Г4). (28)
9. Рассчитывается теплосодержание сухого газа на
выходе
из технологической линии УНТС при
давлении р2 и температу
ре
Т5:
Qvb (Р2, Т5) - QV4 (р,2, Г4) + Qvs (p2, Т3). (29)
10. Составляется уравнение теплового баланса для
сепарато
ра первой ступени С А и находится разбаланс f\.
/i = On iPu Ti) - Qvi (Pl ?i) -~ Qli (ft, П).
11. Составляется уравнение теплового баланса для
теплооб
менника Г-1 и находится разбаланс f2-
h = Qvi (Pi, ^i) + Qvz {P2, T3) - Qr2 (ft, Гя) - Qr4 (ря, Г4).
12. Составляется уравнение теплопередачи теплообменника ТА и находится разбаланс f3.
/а = QK4 (ря, Г4) - Q,3 (Л, Г8) - ^,5, ■ ,
13. Составляется уравнение теплового баланса для дросселя и находится разбаланс /4.
14. Составляется уравнение теплового баланса для сепаратора С-2 и находится разбаланс fsh - Qr3 fo, T3) - Qvs (P2, Ta) ~ Qls (P2, Г.).
119
15. Проверяется точность вычислений температур газоконденсатного потока по технологической линии УНТС. При этом
проверяется выполнение условия
™*\fj(P,,Tj)\ <е; /=1, 2, . . .,5.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
