Расчеты с учетом всех указанных факторов весьма трудоемки, поэтому целесообразны специальные прикладные программы, позволяющие их выполнить на ПЭВМ. Однако вследствие быстрого убывания межцепной электростатической взаимосвязи с ростом расстояния между цепями (линиями), проходящими по одной трассе, названной взаимосвязью можно пренебречь. Практически так и поступают. Тогда остается необходимым учесть лишь одинаковые электростатические параметры фаз относительно земли и между собой, т.е. параметры одиночной линии при приложенных напряжениях прямой и нулевой последовательностей. Как показывают расчеты, эти параметры для линий имеют весьма устойчивые соотношения. Так, для линий с непроводящими (изолированными) тросами параметры нулевой последовательности составляют 0,55 - 0,6 от параметров прямой последовательности, а с проводящими тросами это соотношение на 14 % выше, т.е. составляет 0,65 - 0,7. Поэтому практически нет необходимости в полном объеме по сложным формулам рассчитывать параметры нулевой последовательности электростатического взаимодействия фаз линий.
С учетом отмеченных факторов: симметрии, возможности пренебрежения электростатическим взаимодействием между линиями, проходящими по одной трассе, усреднения влияния температурных, ветровых, гололедных воздействий в целом по сибирскому региону, также подавляющего применения сталеалюминиевых проводов, возможности замены многочисленных геометрических размеров для каждой фазы усредненными на три фазы, выполнения, как правило, разрывных грозозащитных тросов при сооружении современных линий, практические расчеты удельных параметров линий заметно упрощаются и вполне могут быть рекомендованы для внепрограммного определения параметров схем замещения прямой и нулевой последовательности.
Расчетные данные элементов расчетных схем наряду со справочно-каталожными данными формируют необходимую базу для определения параметров схем замещения. Ниже приводятся выражения и их обоснование для вычисления расчетных данных по справочно-каталожным данным.
Для каждого из видов генераторных элементов (синхронные генераторы, компенсаторы и двигатели, асинхронные двигатели, обобщенная комплексная нагрузка, статическая нагрузка, эквивалентированные источники-системы) имеют место как разные расчетные параметры, так и способы их определения. Ниже в перечисленной последовательности генераторных элементов приведены необходимые сведения по приведенным выше расчетным данным и способам их получения по справочно-каталожным данным. Cледует заметить, что статическая нагрузка не удовлетворяет свойствам генераторного элемента. Она не обладает ЭДС - принципиальным свойством генераторного элемента, но как последний является поперечным элементом и может рассматриваться как вырожденный случай обобщенной комплексной нагрузки с ЭДС, равной нулю.
Активные сопротивления обмоток статора 
, ротора 
и демпферного контура по продольной
оси 
дают определенный вклад в
активное сопротивление короткозамкнутой (КЗ) цепи генератора сверхпереходного
периода в соответствии со схемой параллельного соединения полных сопротивлений
рассеяния и активной составляющей обмотки ротора и демпферной обмотки по
продольной оси, сопротивления взаимоиндукции машины по продольной оси и
последовательного соединения с ними полного сопротивления рассеяния и активной
составляющей обмотки статора [1] в первый момент КЗ. Если полные
сопротивления параллельно-соединенных цепей обмотки ротора, демпферного контура
по продольной оси и сопротивления взаимоиндукции машины по этой оси, являющихся
последовательным соединением активного и индуктивного сопротивлений,
эквивалентировать параллельным соединением эквивалентных активных и индуктивных
сопротивлений, которые через последовательные определяются по формулам:
,
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.