Проблемы повышения качества осушки газа, страница 67


Таблица 3

Результаты испытаний аппаратов Ямсовей ГП-1181, Заполярное ГП-1467

Объект

Год

Источник информации

Qkp, тыс.м3

Р, МПа

Факт, расчет

Эффектив­ность

№ ст.

Приме­чание

Ямсовей 5т

1999-

2000

НТЦ Надым

383

7,4

11,4

1,66

1

ОФ = 875

Ямсовей 5 т

Расчет при

Qt = o

230

7,4

4,1

2-2,1

2

Заполярное

Прогноз

10,6

9,0

10,24

2-2,1

3

Заполярное (М)

Прогноз на модернизацию

11,7

9,0

17,3

1,35

4


Технологический эффект этой массовой модернизации за­ключался в увеличении ресурса до 9-12 месяцев. Это объясняется, как показали исследования УНИПР и ВНИИгаза, снижением выно­са гликоля в оптимальном режиме работы аппарата от 10-15 до 3-5 мг/м3 и частичной очисткой гликоля от мехпримесей сетчатыми барабанами, т.е. снижением нагрузки на фильтр-патроны по мех-примесям при расходах выше оптимальных. Однако эффекта ради­кального увеличения оптимальной производительности и, соответ­ственно, увеличения ресурса до двух лет данное мероприятие обес­печить было не в состоянии, так как основная беда аппаратов - не­достаточная величина расхода начала "захлебывания" массообмен­ных тарелок, была не ликвидирована. В 1999 г. рекомендуемые ЦКБН производительности аппаратов обоих типов были снижены примерно на 1 млн.м3/сут., что соответствовало снижению фактора производительности от 11,7-13,4 до 10,0-10,6.

Как показали исследования на Ямбургском промысле, опти­мальная производительность отдельных аппаратов на УКГТГ, как правило, различна и эти различия могут достигать 20 %, однако усредненная для аппаратов ГП-778 одного промысла, например УКГТГ- 3, несколько выше вновь рекомендуемой и соответствует фактору производительности - 11, 76.

К десятимиллионным аппаратам с рециркулирующими цен­тробежными элементами на массообменных тарелках относятся не только ГП-778 , но и аппараты более поздней разработки - абсорбе­ры ГП-1181 (Ямсовейский, Таркосалинский промыслы) и ГП-1467 Заполярного промысла. Поэтому улучшению работы таких тарелок уделяется пристальное внимание и здесь целесообразно отметить основные причины ухудшения их работы с ростом расхода газа.

Одна из этих причин - принципиальная невозможность со­гласования двух характеристик элемента - сепарационной и рецир­куляционной, подробно рассмотрена на секции НТС Газпрома 1999 г. в г.Ноябрьске [1]. Вторая, возможно более важная, заключается в том, что вследствие центробежного разделения потока внутри вих­ревого элемента, с ростом скорости газа все большая часть газового потока выходит из элемента не через верхнее отверстие, а через отбойный колпачок вместе с отсепарированным гликолем. По на­шим расчетам, основанным на исследованиях газодинамической структуры вихревого потока [2], при проектных расходах доля газа,

166


"отрезаемая" отбойником в вихре, может достигать для элемента ГП-340 более 50 %. Выходящий за отбойный колпачок и направ­ленный на поверхность гликоля на тарелке высокоскоростной по­ток разрывает поверхность жидкости как вытекающей из колпачка, так и находящейся на тарелке. Возникает вторичный унос уже от-сепарированной в элементах жидкости.

Некоторые, априори целесообразные, методы повышения скорости начала "захлебывания" вихревых рециркулирующих та­релок не получили по разным причинам своего промышленного применения. Это - уменьшение рециркуляции жидкости за счет по­нижения переливной планки и перекрытия пробками части рецир­куляционных трубок или отверстий в них.