Рис. 39. Зависимость эффективности сепарации воды и конденсата от расхода газа (а) и содержания жидкости (б):
1 — вода; 2 — конденсат
шением ее количества эффективность сепарации также уменьшается.
На основании анализа конструкции и опыта эксплуатации сепараторов ЦРС установлено, что повышения эффективности их можно достичь при увеличении относительной длины камеры сепарации в 2—4 раза, числа «спиралей» потока; улучшении конструкции узла отвода жидкости из камеры сепарации [34].
Следует отметить, что газовый конденсат Шатлыкского месторождения в своем составе имеет высококипящие парафиновые углеводороды (Ci6-f-Bbicin.). Это обстоятельство, а также использование в качестве антикоррозионного ингибитора кубового остатка (КО) производства синтетических жирных кислот вызывает осложнения работы установки НТС. (В состав КО входят жирные кислоты, содержащие углеводородные группы C2i—С40 в количестве 40— 80 %. Для закачки в скважины применяют 3 %-ный раствор КО в газовом конденсате).
При обработке газа выделяются твердые парафины и тяжелые соединения ингибитора КО, которые покрывают поверхности труб теплообменников и испарителей. При наличии в системе воды и применяемого ингибитора коррозии КО парафины способствуют образованию эмульсии, что, в свою очередь, затрудняет работу регулирующих приборов и повышает потери конденсата и гликоля.
Для избежания отрицательных последствий наличия парафинов в газе необходимо выбрать такой режим работы, чтобы выделенные во всех ступенях сепарации фракции конденсата имели температуру застывания на несколько градусов выше температуры в точках выделения и коммуникациях. Это обеспечило бы нормальную работу низкотемпературных узлов установки НТС.
Подача нестабильного конденсата первой ступени сепарации увеличивает выход тяжелых углеводородов в целом по установке НТС. Однако ввиду большой насыщенности целевыми компонентами конденсата первой ступени сепарации выход дополнительной продукции не достаточно высок. Поэтому для увеличения его необходимо в поток газа подавать продукт, содержащий как можно
148
меньше целевых компонентов, т. е. тех углеводородов, которые требуется извлекать из газа.
Для этой цели А. И. Гриценко был исследован процесс извлечения из газа тяжелых углеводородов в промысловых условиях вводом в поток газа абсорбента [11]. Опыты проводили на Шебе-линском промысле. В качестве абсорбента использовали продукты переработки конденсата, такие, как реагент флотационный АФ-2, уайт-спирит, стабильный конденсат; фракция конденсата с температурой начала кипения 170° С (ФК=170). Результаты исследований показали, что наибольшими абсорбционными свойствами обладает фракция конденсата ФК=170. Оптимальное расстояние ввода абсорбента в поток газа составляет не менее 35—40. м от сепаратора. Поглощение углеводородов из природного газа происходило в трубе теплообменника на расстоянии 60—70 м от сепаратора второй ступени.
В табл. 63 приведены основные технологические параметры опытно-промышленной установки при абсорбции в потоке на пункте комплексной обработки газа Шебелинского месторождения.
Т а б л и ц а 63
Сравнение показателей работы установки обработки газа с вводом абсорбента в поток газа и по проектной схеме
Параметры газа на |
входе в |
Условия сепарации во |
он- |
Точка росы газа, °С |
|||
установку |
второй ступени |
||||||
расход млн, м3/сут |
р, МПа |
Т, °С |
р, МПа |
т, °с |
9 -° "--5чх» 2 SO) S |
по влаге |
по углеводородам |
1,60* |
5,20 |
18,0 |
5,12 |
18,0 |
1,50 |
12 |
20 |
1,55 |
4,43 |
18,5 |
4,40 |
18,5 |
1,45 |
13 |
20 |
1,54 |
4,44 |
18,0 |
4,41 |
18,0 |
1,47 |
13 |
20 |
1,53 |
4,43 |
18,4 |
4,40 |
18,4 |
1,46 |
14 |
20 |
1,54 |
4,45 |
18,2 |
4,42 |
18,2 |
1,47 |
12 |
20 |
1,60** |
5,20 |
18,0 |
5,13 |
18,0 |
4,50 |
1 |
2 |
1,55 |
4,45 |
18,2 |
4,38 |
18,2 |
4,47 |
____ 1 |
1,5 |
1,54 |
4,46 |
18,5 |
4,38 |
18,5 |
4,41 |
____ 2 |
0,5 |
1,55 |
4,44 |
18,6 |
4,37 |
18,6 |
4,51 |
_j |
2 |
1,54 |
4,46 |
18,4 |
4,38 |
18,4 |
4,60 |
—1 |
1,5 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.