Сбор и подготовка к транспорту природных газов, страница 102

где ic»2(—скорость капли в межжалюзиином канале; h — расстоя­ние между жалюзийными насадками; / — длина жалюзийной на­садки; ср — угол поворота криволинейного канала жалюзийной на­садки: R — радиус искривления; 5Ж — поверхность площади входа жалюзийной насадки; Sc — поверхность площади свободного се­чения аппарата.

rnt.  ti.  ^>_ruijsnan елч-ша   и


Для осаждения капель в жалюзийном сепараторе их радиус должен быть больше rmin, определяемого по уравнению (V.22).

167


В уравнении (V.22) первый сомножитель такой же, как и для гравитационных сепараторов, а второй — характеризует движе­ние капли в криволинейном канале, учитывает его геометрию и центробежную силу, выраженную критерием Фруда. Этот сомно­житель в реальных конструкциях жалюзийных сепараторов всегда меньше единицы. Отсюда следует, что rmin для жалюзийных се­параторов меньше, чем для обычных гравитационных. Следова­тельно, из гравитационных сепараторов уносятся более крупные капли, чем из жалюзийных.

Сепараторы с прямоточными центробежными элементами. Циклонные сепараторы имеют преимущества: высокую произво­дительность и эффективность по сравнению с гравитационными и жалюзийными. Однако эти аппараты имеют ограниченный диапа­зон области высокой эффективности их работы, в аппаратах образуются вторичные вихри при колебании расхода газа, что приводит к повышению уноса жидкости с отсепарированным га­зом. Указанные недостатки — основная причина демонтажа цик­лонных сепараторов на промыслах. Это обусловливает разработку более эффективных и устойчивых сепарационных аппаратов. На основании исследований установлено, что «организация закрутки» потока в меньшем объеме обеспечивает поддержание высокой эф­фективности процесса. Этот принцип позволил получить эффек­тивность разделения в аппарате за счет установления в нем не­скольких сепарационных элементов.

Такое конструктивное решение обеспечивает поддержание эф­фективности сепарации при снижении расхода газа в завершаю­щей стадии эксплуатации месторождений, так как за счет умень­шения числа рабочих сепарационных элементов удается сохранить в них высокую скорость потока.

Из сепарационных элементов, работающих по указанному принципу, можно указать прямоточные центробежные патрубки (ПЦП) (рис. 43), которые представляют собой заглушённую снизу цилиндрическую трубу 3, на поверхности которой имеются тангенциально прорезанные в вертикальной плоскости щели 4, предназначенные для входа неочищенного газа. Поток газа, по­ступая через тангенциальные щели, закручивается в поле цен­тробежных сил, образовавшихся за счет закрученного восходя­щего потока. Практически все капли отбрасываются на внутрен­нюю поверхность трубы 3. Полученная пленка жидкости, вращаясь по винтовой линии, поднимается под влиянием закручен­ного потока газа, а затем направляется вниз через кольцевой за­зор 2, образованный трубой 3 и вставленным в нее коротким па­трубком /, который служит для отвода отсепарированного газа. Ширина этого зазора 63 должна быть несколько больше (на 25— 30%) максимально возможной толщины пленки жидкости и мо­жет определяться по формуле [15]:

 ( f ^  J + -g^tf,                                                                             (V.23)

168



Рис. 43. Прямоточный центро­бежный патрубок с тангенци­альными   щелями  входа   газа



где R — диаметр трубы; цт — вязкость жидкости; рг — плотность газа в рабочих условиях; кТ — коэффициент гидравлического со­противления газа; Qm — расход жидкой фазы; Qr — расход газа.

В ПЦП условно можно разграничить три основные зоны: фор­мирования закрученного потока, устойчивой жидкой пленки и отвода отсепарированной жидкости.

Зона формирования закрученного потока с тангенциальными прорезями или лопатками более эффективна. Этот вариант це­лесообразно применять при больших расходах газа, когда диаметр патрубка dn>80 мм.

Зона формирования пленки определяется следующими геомет­рическими размерами: dn — внутренний диаметр ПЦП; /гщ — вы­сота щели; \т — общая площадь сечения щелей; п — число щелей.

169