Вопросы методологии и новых технологий разработки месторождений природного газа. Часть III (Сборник научных трудов), страница 68

Обработка результатов температурных измерений в трубах про­изводилась при следующих допущениях:

•  температура на внутренней стенке ЛТТ равна температуре по­
тока газа;

•  термическое сопротивление металла труб пренебрежимо ма­
ло;

•  температура, измеренная в ТТ на заданной глубине, равна
температуре внешней стенки направления на этой глубине;

•  растепление околоствольного пространства теплоизолирован­
ных скважин в ходе их строительства, промывок и освоения "в обход
ЛТТ" не учитывалось.

Учитывая расчетную модель, эффективный коэффициент теп­лопроводности Х_эт теплоизоляции ЛТТ по телу труб Х_ЗТ и зоны сты­ка Я-эс, суммарный коэффициент теплопередачи К_кс через конструк­цию скважин, термическое сопротивление конструкции скважины и_ис рассчитывается на основе промысловых данных по следующим фор­мулам [5]:

156

2     -

Л™,

71

2Я

i/" —                                'ii —-u+it —    +     •                                       (3V

¹      _Л„^/б ,     1      kji.«                                                                             Ку     Кг       •

2X     d<  2X

A".,=    .                                             (4)

где Я._эиз - эффективный коэффициент теплопроводности тепло­изоляции по телу труб Хг,_т или в зоне (метровой) расположения стыка

t,, t_n - соответственно температуры газа на внутренней стенке JITT и замеренные в термометрических трубах (ТТ) напротив тела ЛТТ или напротив стыка (муфты);

t_M - температура ММП или температура фазового перехода (равна О °С или более низкая) в зависимости от используемой расчет­ной модели с подстановкой d_B;i в (3) или d_T;

d_Bn - условный диаметр теплового влияния скважины ;

d[, d₂, d₃, d₄, d₅, d₆ - наружные диаметры соответственно внут­ренней трубы (кожуха) ЛТТ, несущей трубы ЛТТ, промежуточной колонны, кондуктора, направления и цементного кольца за направле­нием ( контакт цемент - порода);

d\ d\ d\ di- внутренние диаметры соответственно несущей трубы ЛТТ, промежуточной колонны, кондуктора, направления;

157

Л,_эг. А,_ц, Х_п - соответственные коэффициенты теплопроводности прослоя газа в межтрубье ЛТТ - промежуточная колонна, цементного кольца за колоннами, пород талой зоны.

К_ь К₂ - линейные коэффициенты теплопередачи соответствен­но через зоны d| < d < d$ и зоны d₅ < d < d_вл;

U], u₂ - линейные термические сопротивления вышеотмеченных зон;

Ки - суммарный коэффициент теплопередачи от скважины в окружающие породы;

К_кс, и_кс - линейный коэффициент теплопередачи и термическое сопротивление конструкции скважин, зоны dj < d < d₆.

Потери тела через муфтовые соединения рассчитывались от­дельно. Средний эффективный коэффициент теплопроводности ЛТТ определялся с учетом суммарных потерь тепла по телу труб и муф­товых соединений [6];

Параметры, входящие в формулы (1-4), считались известными и оценивались с учетом фактической конструкции скважины по ре­зультатам теплофизических исследований, данных по теплофизиче-ским свойствам цемента, горных пород, ММП.

Коэффициент теплопроводности цемента, поставленного фир­мой "Бароид-БД", принят равным 0,6 Вт/м-К, сферопластика на на­правлении скв. 6403 - 0,21 Вт/м-К.

Сводные результаты обработки измерений, произведенных в ходе промысловых испытаний теплоизолированных скв. 6805 и 5602 с целью уточнения коэффициентов теплопроводности, даны в таблице.

На графике (рис. 2) приведена измеренная температура в ТТ на глубине 42 м в скв.6805 ( за направлением) в ходе шестимесячной не­прерывной работы скважины "на отжиг" после ее оснащения трубами модели ЛТТ-168x114, изготовленными на Опытном заводе ВНИИГА-За, и освоения.

Эта кривая сравнивается с расчетными кривыми 4 и 3 изменения температуры за кондуктором в теплоизолированной и нетеплоизоли-рованной скважине (см. рис. 2).

158