Геология \ Разработка и проектирование месторождений природных газов

Вопросы методологии и новых технологий разработки месторождений природного газа. Часть III (Сборник научных трудов), страница 104

бите QP = 2000 тыс.м7сут для различных диаметров фонтанных труб: d = 63,5; 76,2; 88„9; 101,6 и 114,3 мм. Как видно из рисунка, наиболее существенное изменение давления в затрубном пространстве проис­ходит при диаметрах фонтанных труб d= 101,6 и 114,3 мм.

Приведенные выше результаты позволяют установить диапазон изменения дебита, при котором забойное давление по длине горизон­тального ствола может быть принято постоянным и использовано при обработке результатов исследования методом установившихся отбо­ров.

Литература

1.  Гриценко А.И., Алиев З.С., Ермилов О.М. и др. Руководство
по исследованию скважин. М.: Наука, 1995. С.523

2.  Алиев З.С., Шеремет В.В. Определение производительности
горизонтальных скважин, вскрывших газовые и газонефтяные пла­
сты. М: Недра, 1995. С. 132. ,

3.  Гвоздев Б.П., Подкопаев А.П., Балыбердина И.Т. и др. Добы­
ча, подготовка и транспорт природного газа и конденсата // Справоч­
ное руководство. Т. II. М.: Недра, 1984.

244


Вопросы методологии и новых технологий разработки

________________________ месторождений природного газа____________

ВНИИГАЗ                                                                                  1998

В.А.Черных

НОВЫЙ МЕТОД ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ СТАЦИО­НАРНЫХ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ СКВАЖИН В НЕОДНОРОДНОМ КОЛЛЕКТОРЕ

При обработке результатов стационарных гидродинамических исследований обычно используется закон Даре и, в соответствии с ко­торым уравнение притока однофазного флюида к скважине имеет вид

(1)

где Р - псевдодавление (функция Лейбензона); Рс, Pk - значение псев­додавления в скважине и на контуре питания соответственно; \л, p, p - динамическая вязкость, плотность и давление флюида; к - прони­цаемость; я» - коэффициент фильтрационного сопротивления; Q -массовый дебит скважины, причём для нефти Q = Qv-p», где gv, pH -объёмный расход и плотность нефти, а для газа Q = Qam - pam, где Qam, Рат - объёмный дебит и плотность газа, приведенные к атмосферным условиям, для нефти Р = рн • р, а для газа п    Рат ^am (*\Р)     Р   j        Рат* атГср

Р=----------- ^г~ J~TT " ~TXdP' =

Рат^пя >(Р)   АР)Pa,JnnMcpZcp   2

Практика, однако, показала, что в большинстве случаев индика­торные прямые не описываются уравнением (1) даже при небольших скоростях. На рисунке показаны три типа индикаторных прямых, для обработки которых приходится вместо уравнения (1) использовать двучленную формулу притока

Рк - Рс- = a*Q + с»;     (с* - const)                                                      (3)

Однако формальное введение в уравнение (1) константы "с/ приводит к физически абсурдным результатам: в одних случаях дебит оказывается равным нулю при ненулевой депрессии, а в других, на­оборот, дебит не равен нулю при нулевой депрессии. Поэтому все ис­следователи пришли к выводу, что константа "с." появляется в ре-

245


зультате неточности или ошибочности измерений, нестабилизации давления, а также от других факторов, не связанных непосредственно с гидродинамическими процессами, происходящими в коллекторе.

Типы индикаторных прямых

Вместе с тем анализ результатов исследований скважин при ста­ционарных режимах фильтрации ясно указывает на то, что для одно­родных хорошо проницаемых коллекторов обычно с» = 0. Необходи­мость введения "с*" возникает при испытании скважин в низкопрони­цаемых неоднородных коллекторах, много пластовых залежах* про­движении подземных вод, а также при появлении других факторов, приводящих к усилению неоднородности свойств коллектора.

Важнейший вывод из этого анализа состоит в том, что уравнение (1) нарушается вследствие того, что оно не отражает внутрипласто-вые перетоки флюида между элементами неоднородности. Это об­стоятельство требует пересмотра существующей математической мо­дели стационарного притока однофазного флюида к скважине в неод­нородном коллекторе. В основе пересмотра должно лежать построе­ние физической модели фильтрации, адекватно отвечающей свойст­вам реальной горной породы.

Разработанная автором модель основана на том, что

•  движение флюида в коллекторе происходит не равномерно по
сечению потока, а по отдельным высокопроницамым зонам или кана­
лам;

•  коллектор представляет собой совокупность элементов неод­
нородности, между которыми происходит массообмен;

246

Скачать файл