Геология \ Разработка и проектирование месторождений природных газов

Вопросы методологии и новых технологий разработки месторождений природного газа. Часть III (Сборник научных трудов), страница 25

57


ся, что эти модели построены для открытого ствола скважины и од­нофазной фильтрации нефти по закону Дарси [10,11,12,13] на основе численных методов (метод конечных элементов) для трехмерного пространства. Указано, что разрабатываются модели для перфориро­ванной скважины.

В [7] отмечается значительный разброс значений прочности (при одноосном сжатии), оцененный на керне и по скорости звуковой волны. Так, например, для различных фаций песчаника по данным лабораторных измерений прочность при одноосном сжатии оценива­ется величинами (30-40) МПа - 10 МПа, а по скорости звуковой вол­ны (60-80) МПа - 60 МПа. Для этих же фаций оцененные предель­ные депрессии составили: по каротажным диаграммам (27,6-20-4)

МПа, по керну-(16,6-10,6-4) МПа.

В дальнейшем оцененные предельные депрессии сопоставлялись с результатами промысловых исследований на приток.

Использование изложенного выше комплекса исследований тре­бует значительных материальных затрат, особенно это относится к отбору и исследованию керна. Поэтому этот комплекс исследований рекомендуется проводить только для специальной эксперименталь­ной (базовой) скважины проектируемого месторождения.

В нашей практике таких комплексных исследований не прово­дилось. Кроме того, определение механических свойств керна даже не входит в стандартный комплекс петрофизических исследований. Это привело к тому, что в отличие от горного дела в газодобывающей отрасли страны нет ни одного специализированного центра по иссле­дованию механических свойств пластов-коллекторов и нет соответст­вующего справочного материала. Такое положение далее нетерпимо.

В отечественной практике разработки сеноманских газовых за­лежей месторождений Медвежье, Уренгойское и Ямбургское [15, 16] накоплен большой фактический материал по контролю за выносом породы. Однако практически отсутствуют комплексные исследова­ния, описанные выше. Вместе с этим для условий сеномана предло­жено [17] корреляционное соотношение между предельной депрес­сией (АР)пр и удельным электрическим сопротивлением газонасы­щенных пород (ргп)'>

lq (ДР),1р = -0,539 +—)-- -, где (AP)W/J - кгс/см2;  ргп - ом-м.

58


По этому соотношению оценены предельные депрессии для ос­новных типов пород-коллекторов сеномана [16].

Тип коллек­тора

р,

Порис­тость,

%

Газона­сыщен­ность,

%

АР,

МПа

Распределение (%) типов в продуктивной толще месторождений

Уренгойское    Ьованенковское

1-а

30-50

0,37-0,43

0,85-0,88

<0,2

32,8

35,2

1-6

50-18

0,34-0,37

0,67-0,76

0,2-0,5

31,8

32,1

П

18-12

0,29-0,34

0,58-0,67

0,5-0,8

11,5

16,1

Ш

12-8

0,26-0,32

0,53-0,60

0,8-2,0

0,8

16,6

IV

8-5

0,24-0,31

0,48-0,49

2-4

3,3

-

На месторождениях Медвежье и Уренгойское были проведены также в начале эксплуатации специальные исследования, при которых фиксировали вынос механических примесей [20]. По скв.18 Мед­вежьего месторождения (общая толщина 134 м, эффективная - 93 м, перфорированная - 101 м) при общей работе в течение 51 часа с деби-тами от 1,6 млн.м7сут (депрессия 0,09-0,15 МПа) до 4,4 млн.м7сут (депрессия 0,44 МПа) вынос породы не наблюдался при депрессии менее 0,22 МПа (дебит менее 2,8 млн.мУсут). По скв.29 Медвежьего месторождения (перфорированный интервал 82 м) при общей работе в течение 451 часа вынос породы отмечался при депрессиях более 0,33 МПа (дебит более 2,7 млн.м7сут).

При эксплуатации 15 скважин первые 1,5-2 года вынос породы не отмечался при депрессиях (0,15-2) МПа. По скв.22 Уренгойского месторождения (общая толщина 200 м, эффективная - 156 м, перфо­рированная - 167 м) при работе около 60 часов выноса породы прак­тически не наблюдалось при депрессии 0,32 МПа (дебит 4,1 млн.м7сут).

Скачать файл