Комплекс вооружения. Метательные установки. Боеприпасы. Система управления огнем, страница 69

Угол прицеливания в этом ТБВ при отсутствии наклона оси цапф орудия вычисляется в соответствии с выражением: α= αo(L)+ΣΔα

где αo(L) —табличное (для нормальных условий стрельбы) значение угла прицеливания для определенного типа снаряда в зависимости от дальности цели L; L=L₀\±AL(см. рис. 7.1); L₀ — дальность цели, измеренная дальномером; Да; — угловые поправки к табличному углу прицеливания, учитывающие отклонения условий стрельбы от нормальных; AL— изменение дальности от момента ее измерения до выстрела вследствие перемещения стреляющего танка; т ---число учитываемых факторов (т—Ь).

Определение всех угловых поправок Aai(за исключением поправки на наклон оси цапф пушки) ведется в долях от табличного угла прицеливания ао путем умножения функции ао(^о) на отклонение соответствующего фактора от нормального значения с учетом масштаба. Тем самым учитывается нелинейная зависимость Aa,i(L) угловых поправок от дальности.

Развернутые выражения для угла а имеют вид:

а = а₀ (L) + а₀(1) [К1 Δ Т₃ + К2Δut+ К₃ Δ dk. + K₄ΔT_B+ KΔH,

где ΔTз — отклонение температуры зарядов от +15°С; Δу_0п— отклонение начальной скорости снарядов от табличного значения в процентах для данной партии зарядов; Δd_K— износ канала ствола; ΔТ_В— отклонение температуры воздуха от +15°С; ΔН—отклонение атмосферного давления от нормального; К1. . .К$ — масштабные коэффициенты пропорциональности угловых поправок отклонениям соответствующих  факторов  от табличного  значения.

Изменение дальности ALопределяется в соответствии с выражением

ΔL. =    

где tвыстр — момент производства выстрела; v_rи q_T— скорость и курсовой угол стреляющего танка  (см. рис. 7.1); to— момент измерения дальности.

Угол упреждения при отсутствии наклона оси цапф пушки вычисляется в соответствии с выражением β»β+Σβ

где βо= (w +KiwW6)tn{L); Kj_W— коэффициент формы, учитывающий степень влияния ветра на траекторию полета данного типа снаряда; Δβ,- — поправка угла бокового упреждения, вычисленная на основе t„(L) при нестандартных условиях стрельбы.

Угловые поправки Δβ,- (за исключением поправки па наклон оси цапф) определяются в долях от угла   бокового упреждения Ро путем умножения  его   на   отклонение  соответствующего  фактора от нормального значения с учетом масштаба. Развернутое выражение для угла βимеет вид: β = (w+K_ww₆)t_n(L) {l+K_lLT_a+K_tbv_w + K₉Ld_K+KΔT+ K_bLbH).

При стрельбе бронебойным подкалиберным снарядом угловые поправки на отклонение атмосферного давления и температуры заряда не учитываются.

Учет влияния наклона оси цапф пушки на углы прицеливания и упреждения выполнен с допущениями, что для углов наклона оси цапф y= 15°, cosy» 1; конструктивный параллакс пушки и прицела равен нулю, т. е. П_Г = П_В = 0 (рис. 7.31, в). При этом на основании геометрических соотношений, указанных на рис. 7.31, можно получить следующие выражения:

α_Е = α— βsinγ, βΣ = β + αsinγ

Основные  функциональные  элементы  ТБВ   (см.  рис.   7.28) функциональный блок, блок ручных поправок, общий суммирующий усилитель, входной суммирующий усилитель СУ    канала β, выходные суммирующие усилители СУα   и CУβ    каналов α и β

Функциональный блок ФБ выполнен на двух операционный усилителях, управление входными цепями которых (т. е. передаточными коэффициентами усилителей) осуществляется с помощью полупроводниковых ключей электрическими импульсами цифрового кода измеренной дальности, цифрового кода изменения дальности от счетчика AL, а также электрическими командами «Тип 1—Тип 4» типов снарядов, определяемыми положением переключателя «Баллистика» («Б») на прицеле.

На вход функционального блока подаются следующие опорные электрические сигналы (напряжения):

U(αо)— переменного тока частотой 400 Гц для вычисления угла прицеливания αо; U_Qn(βо) для вычисления угла бокового упреждения р₀ по сигналам U(αо) и U(wt), поступающим от пульта управления и датчика ветра через входной суммирующий усилитель СУр,_:) канала [5;

(U(sin-y) =Ksin/y отдатчика крена для вычисления угловых поправок на наклон оси цапф пушки.