Выберем основные параметры виброизоляции f z= 16 Гц; f y = 5,5 Гц; fх = 10 Гц.
Уровень регулярных колебаний от внутренних источников возмущении незначителен (амплитуды колебаний станины меньше 1 мк) и не учитывается.
б). Проверка приемлемости и корректировка выбранных параметров, исходя из уровня импульсных колебаний основания.
Примем, что импульсные колебания основания вертикальные и характеризуются амплитудой а = 5 мкм и условной частотой импульса fo= 30 Гц (плиточный пол на бетонном полотне).
1) Определение амплитуд импульсных колебаний инструмента и заготовки a отн = a γz1b .
Величина b определяется по графику рис.11 в зависимости от
Так как чувствительность к колебаниям оснований внутришлифовальных станков определяется поступательными колебаниями шлифовальной бабки, получаем b=0,4 и a отн =5*0,14 *0,4 =0,28 мк.
2) Определение величины возможного сбоя координаты. Так как импульсные перемещения действуют в плоскости, перпендикулярной направляющим бабки, то величину сбоя определяем по формуле
Для fo/fz = 1,9 ξz= 0,75 (рис.1.2.9.2).
Полагая f = 0,1, получим ΔBz = 0,75*5*0,1* 300*161/702=0,37мк.
Сравнение полученных величин аoтн и ΔB с допустимой амплитудой импульсных колебаний аотн показывает, что корректировка выбранных параметров виброизоляции не требуется.
3). Проверка амплитуд относительных колебаний инструмента и заготовки в результате действия внутренних импульсных возмущений.
Так как чувствительность к колебаниям основания внутришлифовальных станков определяется поступательными колебаниями шлифовальной бабки, максимальные амплитуды относительных колебаний будем определять по формуле
Для 1-го реверса
Для 2-го реверса
Как можно видеть, если при первом реверсе величина аотн незначительно превышает аотн и , что можно считать более или менее допустимым, то при втором реверсе аотн в 3 раза больше аотн и.
Из этого следует, что установка станка непосредственно на виброизолирующие опоры при выбранных параметрах виброизоляции возможна только при условии соответствующей регулировки плавности второго реверса. В противном случае необходима установка станка на бетонный блок.
1.2.13. Основы упрощенного расчета фундамента под станки
При проектировании фундамента под станок для упрощения расчета принимают, что: а) фундамент представляет абсолютно твердое тело; б) напряжения в грунте от упругого сжатия или сдвига распределяются по подошве фундамента равномерно; в) грунт не оказывает сопротивления в горизонтальном направлении; г) во время колебаний фундамента со стороны грунта возникает упругая реакция, действующая по подошве фундамента.
Проектирование фундамента ведется таким образом, что сначала назначают размеры фундамента и затем производят поверочный расчет на основе указанных упрощающих допущений.
|
1.2.13.1. К определению давления фундамента на грунт при центральной (а) или эксцентричной (б) нагрузке |
Уточненные методы расчета фундаментов применяются, как правило, лишь для фундаментов под тяжелые, а иногда и под прецизионные станки.
Вес фундамента Gф определяется приближенно по весу станка Gcm, для чего пользуются эмпирической зависимостью
где коэффициент kф принимается в зависимости от типа станка, например, для токарных станков — в пределах от 0,6 до 1,5, для продольно- строгальных — в пределах от 2 до 3.
Исходя из веса фундамента и габаритов станка, назначают размеры фундамента.
Удельные давления на грунт определяются по формулам равномерного или эксцентричного сжатия силами веса самого фундамента и веса станка вместе с весом наиболее тяжелой обрабатываемой заготовки. Если станок приводится от трансмиссии или двигателя, установленного на отдельном фундаменте, следует принимать в расчет также силу, действующую на станок со стороны приводных ремней или цепи.
При проектировании фундамента необходимо стремиться к тому, чтобы передача усилий от станка на фундамент и от фундамента на грунт происходила центрально (рис1.2.13.1, а). В таком случае давление на грунт, очевидно, будет:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.