Транспортировка станков. Испытание металлорежущих станков. Причины потери станком работоспособности, страница 21

Здесь γ_1х - коэффициент передачи колебаний от станины в зону резания, измеренный при колебаниях, вызываемых толчком станка в плоскости действия импульса при жесткой установке, т.е. на частоте f_x1 собственных качателъных колебаний станка на опорах (см. табл.1.2.4.2);

f_x - собственная частота качателышх колебаний станка на опорах при виброизолирущей установке в Гц;

f_Q=1/2τ_Q условная частота импульса в Гц;

τ_Q - время действия основного импульса, например, торможения и разгона (приближенно принимается, что импульс имеет форму полуволны синусоиды) в сек;                     

а_х1; а_хQ - максимальные амплитуды колебаний станины от действия наиболее мощного источника возмущений, например, при реверсах стола, движущегося на максимальной скорости в мк.

Амплитуда а_х1 соответствует собственной частоте колебаний станка на опорах f_х1 (от короткого импульса), а амплитуда а_хQ - частоте f_Q (от длительного основного импульса). Величины а_х1 и а_хQ определяются по записям колебаний станины при жесткой установке .

Значения а_отн, вычисленные по приведенным формулам, характеризуют лишь порядок интересующих нас величин не только потому, что сами формулы выведены на основе ряда упрощающих допущений, но также и потому, что величину амплитуды колебаний станины на частоте f_Q, соответствующей частоте основного импульса, по записи колебаний станины в большинстве случаев можно оценить лишь приблизительно. По-видимому, несколько более точные результаты можно получить, если величины   а_хQ определять расчетом , исходя из параметров основного импульса.

Полученная величина а_отн сравнивается с допустимой, которая принимается равной соответствующему значению отклонения формы поверхности, обрабатываемой на данном станке (см. выше). Если величина а_отн оказывается больше допустимой, то уменьшение амплитуд относительных колебаний может быть достигнуто за счет некоторого увеличения частоты собственных колебаний f_х , увеличения плавности реверса (уменьшения f_Q и соответственного уменьшения а_хQ) и за счет увеличения массы системы.

Обычно возможности регулирования плавности реверса ограничены, а повышение частоты собственных колебаний может оказаться нежелательным, поскольку при этом ухудшаются виброизолирующие свойства системы. Поэтому, в том случае, когда величины относительных колебаний инструмента и заготовки в результате действия внутренних импульсных возмущений оказываются значительно больше допустимых, виброизоляция станка обеспечивается его установкой на упругие опоры не непосредственно, а вместе со  вспомогательным бетонным блоком.

Масса станка с блоком М может быть определена, исходя из того, что уменьшение амплитуды относительных колебаний примерно пропорционально увеличению массы.

 где m - масса станка.

Так как вероятность совладения по времени импульсов от внутренних и внешних источников возмущений весьма незначительна, под величиной а_{отн М}  здесь понимается полная величина допустимых амплитуд импульсных колебаний инструмента и заготовки.

1.2.11. Проверка возможности установки станка непосредственно на упругие    опоры  в зависимости от изменения деформаций системы

Необходимость установки станков при виброизоляции на дополнительный бетонный блок, помимо стремления уменьшить амплитуды относительных колебаний от внутренних импульсных возмущений, в ряде случаев, например, для станков с длинными станинами, определяется стремлением избежать чрезмерных статических деформаций системы.

При перемещении узлов станка в результате изменений деформаций опор станок наклоняется.

При низкой частоте собственных колебаний станка на опорах и большой податливости опор наклоны станка могут быть настолько большими, что пользование точными уровнями при установке и выверке станка окажется невозможным.

Угол наклона станка от веса перемещающихся узлов в зависимости от частоты собственных колебаний станка на опорах приближенно можно определить по формуле

где f_z   - частота собственных колебаний станка на опорах в Гц;

К_дин- динамический коэффициент жесткости - отношение жесткости упругой опоры при колебаниях к жесткости при статическом нагружении;