Формулы (54), (60) и (61) получены при рассмотрении квазистационарного действия быстродвижущегося полосового источника тепла АВ постоянной интенсивности (см. рис. 10), расположенного под углом к адиабатической поверхности. Тепловые источники при резании имеют объемный характер, так как пластические деформации металла протекают в определенных объемах зоны резания [10. 38, 66]. В данной работе рассмотрено также действие объемного ABON источника тепла (рис. 12), когда в условной плоскости сдвига АВ интенсивность тепловыделения является постоянной, а в направлении оси х, изменяющейся по экспоненциальному закону
(63)
где qmax — максимальная интенсивность тепловыделения объемного источника в условной плоскости сдвига АВ; n = 3...5.
Рис 12 Схема действия полосового и объемного источников тепла в зоне первичных пластических деформаций обрабатываемого материала
Установлено, что при действии плоского и объемного наклонных источников тепла, расположенных под углом максимальная температура развивается в точке А. Отношение максимальных температур и развивающихся соответственна при действии объемного и плоского источников тепла, определяется выражением
(64)
где и — размеры источников.
Таблица 2
Отношение максимальных температур первичных пластических деформаций при действии объемного и плоского источников тепла, расположенных под углом
Величина отношения температур при различных значениях PeB |
||||
1 |
5 |
10 |
20 |
|
0,1 0,5 1 2 |
1,045 1,18 1,31 1,50 |
1,02 1,07 1,10 1,12 |
1,005 1,02 1,025 1,025 |
1,00 1,00 1,00 1,00 |
Рис. 13. Схемы распределения суммарных интенсивностей тепловыделения в плоскости сдвига и на контактных поверхностях инструмента
Количественный анализ выражения (64) показал, что влияние объемности источника на отношение максимальных температур уменьшается с увеличением РеВ и уменьшением отношения (табл. 2). При всех значениях влияние объемности источника можно практически не учитывать при объемный источник как бы «перерождается» в плоский.
СУММАРНЫЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ (УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ) ПРИ РЕЗАНИИ МАТЕРИАЛОВ
Процессы резания характеризуются наличием трех основных быстродвижущихся по отношению к стружке и детали плоских источников тепла шириной b1 и длиной АС = l и AD = (рис. 13). Источники АС и AD по отношению к резцу являются неподвижными.
При анализе тепловых явлений при резании характер изменения интенсивностей тепловыделения на участках АВ, АС и AD можно принимать аналогичными характеру изменения касательных напряжений на этих участках, так как последние определяют величину силы и работы трения.
Максимальные интенсивности тепловыделения (удельные тепловые потоки) qА, qп и qз определяем из уравнений баланса механической и тепловой энергий в условной плоскости сдвига АВ и на контактных площадках AC=l и AD=
Определение qA. Механическая энергия пластического деформирования материала в условной плоскости сдвига АВ и вблизи нее определяется выражением (55).
Выделившаяся за 1 с теплота
дж/с (65)
Так как Lab = ab, то имеем
После сокращений получаем
(66)
Таким образом, интенсивность тепловыделения в условной плоскости сдвига АВ тем больше, чем прочнее обрабатываемый материал (р), выше скорость резания v и меньше угол наклона, условной плоскости сдвига (больше усадка стружки).
Определение qп. Механическая энергия трения на передней контактной площадке инструмента
(67)
где — среднее касательное напряжение на участке АС. Выделившаяся за 1 с теплота
(68)
где — средняя интенсивность тепловыделения на участке АС. Из равенства выражений (67) и (68) получаем
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.