Формулы (54), (60) и (61)
получены при рассмотрении квазистационарного действия быстродвижущегося
полосового источника тепла АВ постоянной интенсивности (см. рис. 10),
расположенного под углом к адиабатической
поверхности. Тепловые источники при резании имеют объемный характер, так как
пластические деформации металла протекают в определенных объемах зоны резания
[10. 38, 66]. В данной работе рассмотрено также действие объемного ABON
источника тепла (рис. 12), когда в условной плоскости сдвига АВ интенсивность
тепловыделения является постоянной, а в направлении оси х, изменяющейся по экспоненциальному
закону
(63)
где qmax — максимальная интенсивность тепловыделения объемного источника в условной плоскости сдвига АВ; n = 3...5.
Рис 12 Схема действия полосового и объемного источников тепла в зоне первичных пластических деформаций обрабатываемого материала
Установлено, что при
действии плоского и объемного наклонных источников тепла, расположенных под
углом максимальная
температура развивается в точке А. Отношение максимальных температур
и
развивающихся
соответственна при действии объемного и плоского источников тепла, определяется
выражением
(64)
где и
—
размеры источников.
Таблица 2
Отношение максимальных
температур первичных пластических деформаций при действии объемного и плоского
источников тепла, расположенных под углом
|
Величина отношения температур |
|||
1 |
5 |
10 |
20 |
|
0,1 0,5 1 2 |
1,045 1,18 1,31 1,50 |
1,02 1,07 1,10 1,12 |
1,005 1,02 1,025 1,025 |
1,00 1,00 1,00 1,00 |
![]() |
Рис. 13. Схемы распределения суммарных интенсивностей тепловыделения в плоскости сдвига и на контактных поверхностях инструмента
Количественный анализ
выражения (64) показал, что влияние объемности источника на отношение
максимальных температур уменьшается с увеличением РеВ и уменьшением отношения
(табл. 2). При всех значениях
влияние объемности источника можно
практически не учитывать при
объемный источник как
бы «перерождается» в плоский.
СУММАРНЫЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ (УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ) ПРИ РЕЗАНИИ МАТЕРИАЛОВ
Процессы резания
характеризуются наличием трех основных быстродвижущихся по отношению к стружке
и детали плоских источников тепла шириной b1 и длиной АС = l
и AD =
(рис. 13). Источники АС
и AD по отношению к резцу являются неподвижными.
При анализе тепловых
явлений при резании характер изменения интенсивностей тепловыделения на
участках АВ, АС и AD можно принимать аналогичными характеру изменения
касательных напряжений на этих участках, так как последние
определяют величину силы и работы трения.
Максимальные интенсивности тепловыделения
(удельные тепловые потоки) qА, qп и qз
определяем из уравнений баланса механической и тепловой энергий в условной
плоскости сдвига АВ и на контактных площадках AC=l
и AD=
Определение qA. Механическая энергия пластического деформирования материала в условной плоскости сдвига АВ и вблизи нее определяется выражением (55).
Выделившаяся за 1 с теплота
дж/с
(65)
Так как Lab = ab,
то имеем
После сокращений получаем
(66)
Таким образом,
интенсивность тепловыделения в условной плоскости сдвига АВ тем больше, чем
прочнее обрабатываемый материал (р), выше
скорость резания v и меньше угол наклона, условной плоскости сдвига
(больше усадка стружки).
Определение qп. Механическая энергия трения на передней контактной площадке инструмента
(67)
где — среднее касательное
напряжение на участке АС. Выделившаяся за 1 с теплота
(68)
где — средняя
интенсивность тепловыделения на участке АС. Из равенства выражений (67) и
(68) получаем
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.