Оптимизация рекуперативного теплообмена технологических потоков центральной газофракционирующей установки методом пинч-анализа, страница 8

Горячий поток

Холодный поток

DTmin

Q, кВт

S, м2

Твх

Твых

Твх

Твых

Т1

1

111

104

14

69

69

35

424

13.4

Т2

10

105

71

14

69

69

2

1521

120.0

Т3

10

71

59

11

44

55

15

537

26.6

Т4

5

69

42

11

31

44

22

634

70.0

Т5

3

54

38

11

20

31

10

557

42.4

Всего

3673

272.4

Утилитный теплообмен осуществляется в существующих теплообменных аппаратах. Потребление горячих утилит, как и для варианта №1, с составляет 40167 кВт, а холодных – 41026 кВт. Краткая характеристика рекуперативных теплообменных аппаратов представлена в таблице 4, а расчетные спецификации в приложении 3 представлены только для Т4 и Т5, поскольку Т1, Т2 и Т3 будут одинаковы для обоих вариантов теплообменной системы.

Энерготехнологические схемы для вариантов интеграции 1 и 2 представлены на рисунках 10 и 11 соответственно.






3. Интеграция теплового насоса в

Интеграция теплового насоса в колонну К3.

Для колонны К3 была разработана принципиальная  схема (Рис.12.),  при которой конденсация паров К3 и подогрев низа колонны будет осуществляться не за счет горячих и холодных утилит , а с помощью интегрированного в систему углеводородного теплового насоса.

Рис.12.

Пары хладагента R600(бутан) после дефлегматора подаются на компрессор, где происходит их сжатие до температуры,  которая должна обеспечить полное испарение циркулирующего потока подогрева К3. В ребойлере пары R600 конденсируются и через дросселирующий вентиль поступают на дефлегматор, где обеспечивают конденсацию паров К3 за счет тепла испарения хладагента. Дефлегматор и ребойлер работают в режиме конденсатор-испаритель. Основные параметры теплового насоса колонны К3 представлены на таблице 5.

Таблица 5

Тепловая нагрузка,

МВт

Расход массовый,

кг/ч

Потребляемая эл. мощность,

кВт

Давление абс.,

Мпа

Температура,

ºС

дефлегматор

ребойлер

Пары К3

Подогрев

К3

R600

2445

Всас.

Нагн.

На всасе

На нагн.

13.8

16.23

216900

189000

187000

0,38

0,9

45

77,95

Технические характеристики поршневого компрессорного агрегата теплового насоса  Рис. 13.представлены в Таблице 6.

Таблица 6

Марка компрессора

Сжимаемая среда

Производительность

Давление абс., МПа

Потребляемая мощность, кВт

Габаритные размеры, м

Масса без эл. двигателя, т

м3/мин

нм3/мин

всасывания

нагнетания

6ГМ25-180/3-75

Природный, попутный нефтяной газ

180,0

400

0,24

7,35

3810

17,1 х 12,7 х 5,7

119,0

Поршневой компрессор

Рис.13.


7. Заключение

Широкое распространение и применение пинч-анализа в последние два десятилетия позволило значительно улучшить энергетическую и эксплуатационную эффективность промышленных установок во всем мире. Выполнено большое количество успешных проектов в различных отраслях промышленности, начиная с нефтехимической и химической и заканчивая бумажной и пищевой промышленностью. Опыт применения методов пинч-анализа показал, что их использование приводит к снижению энерго- и ресурсопотребления как при рассмотрении непрерывных процессов, так и периодических. С помощью этих методов могут анализироваться  обособленные технологические процессы и большие производственные комплексы. Проектировщики из многих промышленно развитых стран показали, что пинч-анализ одинаково хорошо работает как при создании проектов новых промышленных предприятий, так и при выполнении проектов реконструкции уже существующих производств.