№ |
Горячий поток |
Холодный поток |
DTmin |
Q, кВт |
S, м2 |
||||
№ |
Твх |
Твых |
№ |
Твх |
Твых |
||||
Т1 |
1 |
111 |
104 |
14 |
69 |
69 |
35 |
424 |
13.4 |
Т2 |
10 |
105 |
71 |
14 |
69 |
69 |
2 |
1521 |
120.0 |
Т3 |
10 |
71 |
59 |
11 |
44 |
55 |
15 |
537 |
26.6 |
Т4 |
5 |
69 |
42 |
11 |
31 |
44 |
22 |
634 |
70.0 |
Т5 |
3 |
54 |
38 |
11 |
20 |
31 |
10 |
557 |
42.4 |
Всего |
3673 |
272.4 |
Утилитный теплообмен осуществляется в существующих теплообменных аппаратах. Потребление горячих утилит, как и для варианта №1, с составляет 40167 кВт, а холодных – 41026 кВт. Краткая характеристика рекуперативных теплообменных аппаратов представлена в таблице 4, а расчетные спецификации в приложении 3 представлены только для Т4 и Т5, поскольку Т1, Т2 и Т3 будут одинаковы для обоих вариантов теплообменной системы.
Энерготехнологические схемы для вариантов интеграции 1 и 2 представлены на рисунках 10 и 11 соответственно.
Интеграция теплового насоса в колонну К3.
Для колонны К3 была разработана принципиальная схема (Рис.12.), при которой конденсация паров К3 и подогрев низа колонны будет осуществляться не за счет горячих и холодных утилит , а с помощью интегрированного в систему углеводородного теплового насоса.
Рис.12.
Пары хладагента R600(бутан) после дефлегматора подаются на компрессор, где происходит их сжатие до температуры, которая должна обеспечить полное испарение циркулирующего потока подогрева К3. В ребойлере пары R600 конденсируются и через дросселирующий вентиль поступают на дефлегматор, где обеспечивают конденсацию паров К3 за счет тепла испарения хладагента. Дефлегматор и ребойлер работают в режиме конденсатор-испаритель. Основные параметры теплового насоса колонны К3 представлены на таблице 5.
Таблица 5
Тепловая нагрузка, МВт |
Расход массовый, кг/ч |
Потребляемая эл. мощность, кВт |
Давление абс., Мпа |
Температура, ºС |
|||||
дефлегматор |
ребойлер |
Пары К3 |
Подогрев К3 |
R600 |
2445 |
Всас. |
Нагн. |
На всасе |
На нагн. |
13.8 |
16.23 |
216900 |
189000 |
187000 |
0,38 |
0,9 |
45 |
77,95 |
Технические характеристики поршневого компрессорного агрегата теплового насоса Рис. 13.представлены в Таблице 6.
Таблица 6
Марка компрессора |
Сжимаемая среда |
Производительность |
Давление абс., МПа |
Потребляемая мощность, кВт |
Габаритные размеры, м |
Масса без эл. двигателя, т |
||
м3/мин |
нм3/мин |
всасывания |
нагнетания |
|||||
6ГМ25-180/3-75 |
Природный, попутный нефтяной газ |
180,0 |
400 |
0,24 |
7,35 |
3810 |
17,1 х 12,7 х 5,7 |
119,0 |
Рис.13.
7. Заключение
Широкое распространение и применение пинч-анализа в последние два десятилетия позволило значительно улучшить энергетическую и эксплуатационную эффективность промышленных установок во всем мире. Выполнено большое количество успешных проектов в различных отраслях промышленности, начиная с нефтехимической и химической и заканчивая бумажной и пищевой промышленностью. Опыт применения методов пинч-анализа показал, что их использование приводит к снижению энерго- и ресурсопотребления как при рассмотрении непрерывных процессов, так и периодических. С помощью этих методов могут анализироваться обособленные технологические процессы и большие производственные комплексы. Проектировщики из многих промышленно развитых стран показали, что пинч-анализ одинаково хорошо работает как при создании проектов новых промышленных предприятий, так и при выполнении проектов реконструкции уже существующих производств.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.