Відповіді на екзаменаційні питання № 1-88 дисципліни "Гідродинамічні машини і передачі" (Основне рівняння лопатевих гідромашин. Режими роботи гідродинамічної передачі), страница 48

Як випливає із залежностей (16) і (17) абсолютні значення коефіцієнтів демпфування явно не залежать від параметрів механічної частини крутильної системи, а визначаються геометричними параметрами лопатевої системи, режимом роботи ГДТ, в’язкістю робочої рідини і, таким чином, є об’єктивними показниками якості самого ГДТ, які визначають його демпфувальну властивість. Взаємозв’язок коефіцієнтів демпфування з основними показни-ками зовнішньої характеристики ГДТ і параметрами його лопатевої системи можна простежити, якщо привести вирази (16) і (17) до виду

;                                                 (18)

.                                                      (19)

При аналізі виразів (18) і (19) було встановлено, що мінімальна демп-фувальна властивість ГДТ проявляється при передатних відношеннях, близьких до відношень на оптимальному режимі роботи.

У безрозмірному вигляді коефіцієнти демпфування

                   та                          (20)

На рис. 5 показані залежності ,  та  від  і для одноступеневих ГДТ найбільш поширених типів. Із приведених графіків видно, що діапазон зміни коефіцієнтів  і  для ГДТ з доцентровим турбінним колесом значно вище ніж для ГДТ з осьовим і відцентровим турбінними колесами, а діапазон зміни цих коефіцієнтів для насосних коліс більше чим в 2 рази перевищує діапазон зміни для турбінних коліс. В робочій зоні передатних відношень (навколо максимального ККД) демпфувальні властивості ГДТ з осьовими і відцентро-вими турбінними колесами вище демпфувальних властивостей ГДТ з доцентро-вим турбінним колесом.

84. Комплексні блоковані ГДТ

Рис. 7. Комплексний ГДТ с блокуванням фрикційним механізмом насосного і турбіного коліс: а – схема; б – зовнішня характеристика

На рис.7 зображено схему та зовнішню характеристику комплексного та блокованого за допомогою фрикційного механізму ГДТ. З характеристики (рис.7,б) видно, що при 0<<к=1 ГДТ працює з трансформацією момента (К>1); при к=1 <<б – у режимах ГДМ (К=1) та при б – у режимах блокування насосного та турбінного коліс (з одночасним обертанням реактора). Використання блокування насосного та турбінного коліс істотно знижує втрати потужності на режимах, близьких до холостого ходу, що в свою чергу дає змогу машинах використовувати менш місткі теплообмінники.

85. Розрахунок основних параметрів лопатевих систем ГДТ

86. Визначання витрати вробочій порожнині ГДТ

87. Профілювання лопатей ГДТ за методом конформних відображень

            Конформними перетвореннями або відображеннями у загальному випадку називаються геометричні перетворення, за яких кути між лініями, які містить перетворюєма фігура, не змінюються.

Нехай є дві поверхні обертання (рис.7) і криву АВ на одній поверхні обертання (рис.7, а) треба конформно відобразити на другу поверхню (рис.7, б).  Рис.7. Поверхні: а – відображуєма; б - відображуюча

Щоб криву А'В' можна було назвати конформним відображенням прямої АВ, кути нахилу цієї кривої до кіл (α і α') повинні зберігатися незмінними. Поверхню з віссю обертання О-О назвемо відображуємою, з віссю О'-О' - відображуючою. Розглянемо криволінійні трикутники 1-2-3 і 1'-2'-3'. Для рівності кутів α=α' конче потрібно витримати співвідношення, які витікають із подібності трикутників (r i R – поточні радіуси відображуємої і відображуючої поверхней відповідно; центральний кут Δφ вибрано одним і тим же для обох поверхней; ΔL i lΔ – відстані між січними площинами, перпендикулярними вісі, для відображуючої і відображуємої поверхней).

Із подібності трикутників витікає

 ,звідки.                                                       (4)

Це рівняння можна назвати умовою конформності відображення кривої АВ на А'В'. В якості відображуючої поверхні доцільно вибирати циліндр або конус, поверхні яких розгортаються на площину без перекручень.

88. Режими роботи ГДП