Реконструкция до­менной печи № 1 в доменном цехе ОАО "Западно-Сибирский металлургический комбинат", страница 3

Материалы	Feмет	Feобщ	FeO	Fe2O3	SiO2	А1203	CaO	MgO	MnO	Mn	TiO2	Ti	P205	P	FeS	S	П.п.п.	СОСТ
ЧМА	3,65	57,32	35,1	38,25	7,6	2,66	8,11	2,95	0,71	0,55	-	-	0,27	0,118	0,14	0,05	-	0,56
Агломерат ОАО “ЗСМК”	-	53,03	12,89	61,25	9,22	2,55	10,09	2,55	0,74	0,57	-	-	0,11	0,048	0,2	0,073	-	-
Руда  краснокаменская	-	53,55	9,1	66,28	15,0	2,6	3,03	1,2	0,27	0,21	-	-	0,11	0,048	0,13	0,047	2,28	-
Окатыши КачГОКа	-	61,04	2,96	83,9	3,69	2,27	1,7	2,26	0,14	0,11	2,85	1,71	0,05	0,022	0,01	0,004	0,17	-
Конверторный шлак	-	15,57	12,49	8,1	12,05	1,6	51,1	6,7	5,1	3,95	-	-	3,01	1,315	0,3	0,11	-	-
Зола кокса	-	6,8	-	8,23	56,92	28,25	5,3	1,49	0,11	0,09	1,00	0,6	1,03	0,45	1,64	1,04	1,03	-

                                                                                          В процентах

Таблица 2 - Расчет по факторам приведения к одинаковым условиям удельного расхода кокса (А - базовый, Б - сопоставимый периоды)

Показатели	Периоды		Коэффициент влияния фактора, ±	Изменения расхода кокса, кг/т чугуна
	А	Б
Расход кокса на передельный чу­гун, кг/т	468
Температура горячего дутья, °С	1137	1300	+100°С= -2,2%	-15,8
Влажность дутья, г/м3	8,00	7,00	-1 г/м3= - 0,15%	-0,7
Содержание кислорода в дутье, %	27,58	28,0	+1 % О2 = +0,3%	+0,59
Расход природного газа, м3/т чу­гуна	77	100	+1 m3 ПГ= -0,8 кг/м3	-18,4
Давление газов под колошником, кПа	150	250	+10кПа = -0,20%	-9,36
Итого изменения расхода кокса по указан иным факторам, кг/т чугуна				-44,85
Ожидаемый расход кокса в пе­риоде Б, кг/т чугуна	423,15 кг, принимаем 423 кг

С колошниковым газом улетучивается 2 % S (от общего количества серы шихты).

Расход природного газа Г = 10м³

Состав природного газа,: СН₄ - 92,5; С₂Н₆ - 3,0; С₃Н₈ - 1,50;С₄Н₁₀ - 1,00; C₅H₁₂ - 0,50; N₂ - 1,50.

Состав сухого дутья, %: О₂ - 28,0; N₂ - 72,0.

Влажность дутья f = 7,0 г/м³.

Температура горячего дутья 1300 °С.

Состав летучих, % (по массе): СО - 25,00; СО₂ - 65,00; СН₄ - 1,00; Н₂ - 3,00; N₂ -6,00.

Технический состав кокса, %: А - 10,49; S - 0,40; Н₂ - 0,50; (О₂ + N₂) - 1,30; С -87,31; V-1,10; W-1,7.

Потери чугуна со скрапом и шлаком (в виде корольков) - 0,5 %.

Вынос пыли (с учётом работы доменной печи с давлением газа на колошнике-250 кПа), %:

- из кокса - 0,6;

- из агломерата, окатышей и руды – 0,3

1.3.2 Определение удельного расхода шихтовых материалов

Для определения расхода агломерата производства ОАО “ЗСМК” и конверторного шлака составляем два уравнения: первое - по балансу железа и марганца в чугуне, второе - по основности шлака (). Принимаем, что для получения 100 кг чугуна необходимо X кг агломерата ОАО “ЗСМК” и Y кг конверторного шлака.

+=h_F •з.к.                                                                                               , з.к.                                                             

            где Fe, Mn - содержание железа и марганца в чугуне %;

h_Fe, h_Mn- степень перехода железа и марганца в чугун, доли ед;

Fe_x, Fe_y, Fe_p, Feo, Fe_зк, Mn_x, Mn_y, Mn_o, Мп_зк - содержание железа и марганца агломе­рате, конвертерном з.к. шлаке, краснокаменской руде, окатышах КачГОКа и золе кокса, %;

А - содержание золы в коксе %;

X, Y, P, О, К - расходы агломерата, конвертерного шлака, краснокаменской руды, ока­тышей КачГОКа и кокса, кг.

Отсюда первое уравнение по балансу Fe и Мn в чугуне выглядит следующим обра­зом

     [Fe]+[Mn]=0,998

+0,600.

Уравнение по основности (CaO/SiO2 ⁼ В) доменного шлака в общем виде запишется

B=                          з.к. где - (CaO)x, (CaO)_y, (CaO)_p, (CaO)_o, (CaO)_3.K., (SiO₂)_x, (SiO₂)_y, (SiO₂)_P, (SiO₂)_o, (SiO₂)_3K -содержание извести и кремнезёма в агломерате, конверторном шлаке, краснокаменской ру­де, окатышах КачГОКа и золе кокса;

(SiO₂)_[Si] - количество кремнезёма, расходуемого на восстановление кремния чугуна, определяется из выражения

 (Si0₂)_[Si] = [Si] · 60/28,

где [Si] - содержание кремния в чугуне, %;

60 – молекулярная масса кремнезёма;

28 – атомная масса кремния.

Уравнение по основности шлака представлено ниже