Промышленность \ Техника и технология переработки газа и конденсата

Техника и технология переработки газа и конденсата (Сборник с результатами исследований специалистов газовой промышленности, полученных в процессе работы), страница 12

Компонент

Зима,Р=3

,0 МПа, Т=268 К

Лето, Р=3,0 U

Па,   Т= 278 К

Кмоль/ч

мольн. доля

Кмоль/ч

мольн. доля

С1

317,2

0,15420

274,2

0,13737

С2

351,0

0,17063

337,9

0,16927

С3

287,8

0,13989

284,1

0,14230

С4

194,8

0,09466

193,9

0,09714

С5

139,1

0,06760

138,8

0,06955

С6

159,2

0,07736

159,1

0,07969

с7

152,4

0,07405

152,3

0,07631

С8

138,9

0,06754

138,9

0,06960

С9

85,5

0,04154

85,5

0,04281

СЮ+

231,5

0,11252

231,5

0,11596

Итого

2057,3

1,00000

1996,2

1,00000

т/ч

138,15

_

136,80

_

Основные результаты проведенных расчетных исследований представлены в табл.З. Во всех случаях:

-  КПД тарелок колонны принят равным 50 %, т.е. число тео­
ретических тарелок во всех вариантах расчета принято равным 20;

-  давление в деэтанизаторе - 2,4 МПа;

-  соотношение потоков холодное/горячее питание оставалось
неизменным и равным 40/60 в массовых долях;

-  температура горячего питания подаваемого на 10-ю тео­
ретическую тарелку, составляла 383 К;

-  температура холодного питания в зимний период составляла
266 К, в летний период 278 К;

-  общая загрузка колонны по сырью составляла: в зимнее вре­
мя - 138,15 т/ч, в летнее время 136,8 т/ч.

Анализ данных табл.3 показывает, что для зимнего периода целесообразно включить в схему парциальный дефяегматор-тешю-обменник для охлаждения газов деэтанизации нестабильным конден-

30


газы сепарации

деэтанизированный конденсат


Принципиальная технологическая схема реконструкции УДК УЗПГК


31


сатом до температуры 268 К, а для холодного периода зима реко­мендуется подключить также АВО для обеспечения температуры деф­легматора 263 К. Для летнего периода времени наиболее цачесооб-разно использовать парциальный дефлепиатор с теплообменником .для охлаждения газов деэтанизации нестабильным конденсатом до темпе­ратуры 278 К.

Сравнение данных режимов табл.3 показывает, что наибольший прирост деэтанизироЕанного конденсата в летнее время обеспечи­вает режим с орошением стабильным конденсатом и парциальным деф­легматором. Однако здесь следует учесть, что прирост деэтанизи-рованного конденсата в данном случае не окупается затратами на подачу более дорогостоящего стабильного конденсата.   '•

Проведенными расчетными исследованиями убедительно пока­зана целесообразность включения в схему деэтанизатора парциаль­ного дефлегматора для обеспечения колонны дистиллатным ороше­нием.

И.П.Тетера, Д.Ю.Кащицкий (ВНШРАЗ)

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТНО-ТЕ0РЕТИЧЖЖОГ0 ИССЛЕДОВАНИЙ СЕПАРАОДОННЫХ ПАТРУБКОВ

Одним из перспективных направлений совершенствования сепа-рационного (разделительного), а в последние годы и массообмен-ного оборудования является использование центробежных устройств. Однако, как показывает анализ существующих технических решений, разработка таких аппаратов базируется на фрагментарных резуль­татах исследований, что практически исключает возможность сколь-нибудь полных обобщений с целью оптимизации параметров работы центробежных устройств. К числу недостаточно изученных факто­ров, влияющих на характеристики центробежных устройств следует отнести выбор закона закрутки потока, влияние рода завихрителя, геометрии и конструктивных особенностей центробежного патрубка, а так же даспэрсности дискретной фазы на структуру и газоди­намические характеристики вихревого течения, которые в конеч­ном счете определяют сепарационную способность, производитель­ность и потери давления в центробежных устройствах. Поэтому большой интерес представляет программа расчета двухфазных осе-

Скачать файл