Замедляющие системы. Генераторы с электрическим управлением электронным потоком. Методы и устройства стабилизации частоты и фазы колебании в задающих генераторах простых и сложных сигналов, страница 40

Коэффициент усиления передающего тракта по мощности до­стигает в ряде случаев примерно 90 дБ. Поэтому необходимо обеспечить надлежащую развязку между входом и выходом во избежание регенеративных эффектов и самовозбуждения. С этой це­лью необходимо использовать в тракте усиления умножители и преобразователи частоты, улучшать радиогерметичность волноводных фланцевых соединений, тщательно экранировать катоды уси­лительных приборов и т. п.

Результирующая АЧХ тракта определяется в общем случае в результате перемножения АЧХ каскадов

где Кi(w) — АЧХ каскада усиления.

Выражение справедливо при условии линейности амплитудных характеристик каскадов. Во многих случаях на выходе усилитель­ного тракта применяются усилительные приборы СВЧ «М»-типа, у которых амплитудная характеристика имеет четко выраженный участок ограничения, в пределах которого выходная мощность практически не зависит от входной. В этом случае результирую­щая АЧХ в основном зависит от АЧХ выходного каскада, а ее неравномерностью в пределах полосы частот усиливаемого сигна­ла можно пренебречь.

Фазочастотная характеристика тракта определяется сложением фазочастотных характеристик каскадов:

8.2.3. Оценка требований к каскадам передатчика

Эскизный расчет структурной схемы многокаскадного радиолокационного передатчика  (рис. 8.6) предусматривает: определение нa каскадов высокочастотного тракта передатчика, выбор типов




их генераторных приборов и определение требований к модуляторам или источникам питания генераторных приборов. Так как ве­личина мощности выходного сигнала в антенне является заданной, то число каскадов высокочастотного тракта находится путем определения мощностей колебаний между каскадами передатчика.

Расчет производится от выходного каскада к возбудителю в следующей последовательности.

1. По заданному значению мощности колебаний в антенне оп­ределяется мощность, которую должен обеспечить генераторный прибор выходного усилительного каскада с учетом возможностей допустимой несогласованности в цепи связи с нагрузкой, затуха­ния колебаний а развязывающем ферритовом вентиле ( или другом типе согласующего устройства) и потерь в передающем антенно-фидерном тракте. В этом случае требуемая мощность колебаний выходного усилителя

где

РA — мощность в антенне;

hn — коэффициент полезного действия передающего антенно-фидерного тракта;

dN — затухание в прямом направлении по мощности в развя­зывающем (согласующем) устройстве выходного N-го каскада;

ГN, KсвN — модуль коэффициента отражения и коэффициент стоячей волны по напряжению (КСВН) со стороны входа N-го развязывающего (согласующего) устройства.

Если значения dN, KсвN и hn в задании не оговорены, то мож­но полагать dN= - (0,5..1)дБ, hn»0,8..0,9 и KсвN»1,5(ГN»0,2).

2.По заданным значениям мощности колебаний Рвых N, несу­щей частоте f0, диапазону ее перестройки fопер ширине спектра сигнала Dfс. виду работы (импульсный или непрерывный), а так­ же длительности импульса tс и периода следования импульсов Тп, если используется импульсный режим работы, с учетом кон­структивных и эксплуатационных требований к передатчику про­изводится выбор типа генераторного прибора выходного   усили­тельного каскада. Выбор производится в тесной взаимосвязи с вы-бором типов генераторных приборов остальных каскадов передат­чика из следующих соображений.

Усилительный тракт должен вносить минимальные искажения в структуру усиливаемого сигнала. Это достигается выбором гене­раторных приборов с малыми амплитудно-фазовыми искажениями и большими коэффициентами усиления, сокращением числа каска­дов, вносящих искажения.

Как указывалось ранее, для получения высокого КПД пере­датчика необходимо использовать в первом и промежуточном кас­кадах генераторные приборы с большим коэффициентом усиления, а в выходной – с высоким КПД. Высокий КПД должен иметь и модулятор выходного усилительного каскада.

3. По найденным значениям Pвых N   и КуN рассчитывается мощность колебаний, которую должен обеспечить предвыходной (N-1)-й каскад усилительного тракта с учетом несогласованнос­ти со стороны входа его развязывающего (согласующего) устрой­ства (ГN-1 или KсвN-1) и затухания последнем прямом направлении dN-1.

Затем выбираются тип генераторного прибора и коэффициент усиления KуN-1 . Аналогичным образом, последовательно переходя от каскада к каскаду в сторону возбудителя, рассчитываются мощности колебаний остальных каскадов усилительного тракта, выбираются типы и коэффициенты усиления их генераторных приборов, а также определяются требуемая мощность колебаний и тип генераторного прибора возбудителя с учетом возможностей его реализации для заданных вида сигнала, стабильности пара­метров и условий эксплуатации. В зависимости от этого реализуе­мая мощность колебаний возбудителей может составлять от десятков милливатт до единиц ватт.

4. Величины развязок (затуханий в обратном направлении) развязывающих (согласующих) устройств между каскадами пе­редатчика определяются из следующего условия. Развязка счи­тается удовлетворительной, если отраженная волна напряжения,

распространяющаяся к предыдущему каскаду со стороны после­дующего каскада, не превышает 10% от амплитуды собственной отраженной волны, возникающей на выходе генераторного прибо­ра из-за его рассогласования с передающей линией (выводом энер­гии). Отсюда


где

ГвхN — модуль коэффициента отражения от входа последую­щего каскада;

ГN-1 — модуль коэффициента отражения вывода высокочастотной энергии (N—1)-го каскада. Величины ГN-1 и ГвхN даются в паспортах на приборы. Обычно они не больше 0,2...0,33 во всем частотном диапазоне генераторных приборов. Однако, если эти величины не известны, то можно полагать ГвхN= ГN-1 = 0,2, то есть Kсв=1,5. При этом DrN-1³ 19,6 дБ.

5.По определенным значениям Pвых N   и КуN, PвыхN-1  и KуN-1 т. д. производится выбор электрических режимов работы генераторных приборов высокочастотного тракта передатчика.