Технологический регламент предприятия. Характеристика минерального состава руд месторождения. Исследование возможности применения отсадочных машин в гравитационном узле фабрики, страница 28

По данным ОТК 2004 г удельная производительность мельниц по расчетному классу составляла:

·  Общая 0.47 т/(м³´ч) (диапазон 0.26-0.63)

·  МПСИ 0.37 т/(м³´ч) (диапазон 0.28-0.45)

·  Шаровые мельницы 0.55 т/(м³´ч) (диапазон 0.24-0.76)

По данным опробований, заложенным в технологическую инструкцию:

·  Общая 0.43 т/(м³´ч)

·  МПСИ 0.38 т/(м³´ч)

·  Шаровые мельницы 0.47 т/(м³´ч)

Близкие показатели наблюдались на Дукатском ГОКе (опробования 1985-1986 гг). Удельная производительность мельниц ММС, работавших без догрузки шаров, была значительно ниже (в среднем 0.2 т/(м³´ч), не более 0.37 т/(м³´ч)).

В целом, при полной загрузке схемы рудой и соблюдении необходимых режимных параметров удельные производительности могут быть доведены до 0.5 т/(м³´ч) для МПСИ и до 0.6 т/(м³´ч) для шаровых мельниц. На материале отдельных рудных зон эти величины могут быть выше, но так как с течением времени будет расти доля руд подземной добычи, упорных к измельчению, предлагается принять их за основу. По данным отчета институтов ВНИИ-1 и «Иргиредмет» 1986 г коэффициент измельчаемости для руд подземной добычи по отношению к руде 1 зоны, принятой за эталон, составляет 0.48-0.71.

Таким образом, производительность по руде может составить (при содержании расчетного класса в исходной руде после дробления на РПК 3 %):

Q=((0.5´75)+(61+36)´0.6)/0.82=116.70 т/ч

По оценке специалистов НПК «Механобр-Техника» применение дробления исходной горной массы до –200(300)+0 мм перед полусамоизмельчением позволяет увеличить производительность измельчительного комплекса на 5-10 % при сохранении помола. С учетом возможности отдельных простоев РПК и изменения свойств руды месторождения примем увеличение на 7.5 %.

Q=((0.5´75)´1.075+(61+36)´0.6)/0.82=120.14 т/ч

При КИО 0.9 годовая производительность составит:

Q_год=120.14´0.9´365´24=947162 т

Таким образом, может быть принята годовая производительность 950000 т. Соответственно, исходя из этой производительн6ости и КИО 0.9, рассчитываются водношламовые и качественно-количественные схемы, и выбирается основное оборудование.

8.3  Обоснование выбора типов и количества вновь устанавливаемого оборудования

8.3.1  Гравитационный узел

Необходимость грохочения в потоке пульпы по классу 1 мм для защиты центробежных концентраторов диктует выбор грохотов, обладающих высокими удельными производительностями и надежностью в работе.

Выбор грохотов Derrick обусловлен тем, что это оборудование достаточно широко применяется в мировой и отечественной практике и хорошо себя зарекомендовало. Отечественные вибрационные грохоты не отличаются надежностью работы и эффективностью при разделении по такой крупности, дуговые грохоты имеют недостаточную производительность. Требуемая производительность на полное развитие схемы, 330-450 т/ч (при изменении нагрузки ±15 %, см. Рисунок 8‑1) при выходе надрешетного продукта около 10 % (расчет по результатам опробований) по данным фирмы-производителя может быть обеспечена 2 пятидечными грохотами 2G48-60W-5STK StackSizer (площадь грохочения 7-7.5 м²). Максимальная удельная производительность по твердому составит:

q=450/(2´7.25)=31.06 т/(м²´ч)

На пусковом этапе (85-115 т/ч, см. Рисунок 8‑2), соответственно, устанавливается 1 грохот.

          Разместить грохоты над мельницей поз. 52 для обеспечения возможности самотечной подачи надрешетного продукта на измельчение не представляется возможным. Предполагается установка на месте существующего гравитационного узла (концентратор Falcon SB 2500 поз. 105 и столы Gemeni поз. 109). Надрешетный продукт, выход которого от операции по данным опробований составит не более 10 %, направляется вместе с хвостами центробежной сепарации через зумпф насосами в питание гидроциклонов поз. 49. Подрешетный продукт, также через зумпф, насосами направляется на пульподелитель перед концентраторами.