Разработка методологии теоретико-экспериментальных исследований процессов нестационарного резания на базе попутного тангенциального точения, страница 15

При больших значениях величины упругой деформации на замыкающем звене технологической системы, малой скорости резания и значениях заднего угла a, выбранных без учета его уменьшения на величину aD, действительный задний угол aо может стать равным 0. В этом случае при выходе режущего клина из зоны резания на заднюю поверхность лезвия будут действовать нагрузки, пропорциональные упругой деформации и жесткости системы, что приводит, как правило, к интенсивному износу инструмента по задней поверхности. При выборе заднего угла из условия a < aD процесс выхода лезвия из контакта с соответствующим участком поверхности на заготовке будет сопровождаться ударными нагрузками вследствие упругого восстановления элементов системы в направлении, обратном главному движению резания, со скоростью , что способствует интенсивному  механическому разрушению режущей кромки. Разрушающее действие ударных нагрузок со стороны задних поверхностей лезвия значительно усиливается крутильными колебаниями, как правило, сопровождающими процесс резания при обработке заготовок с прерывистыми поверхностями и неравномерным припуском из труднообрабатываемых материалов. Именно этим во многом объясняется более низкая стойкость инструментов при прерывистом резании по сравнению с непрерывным.

1.11.2  Анализ условий контактирования лезвия инструмента с заготовкой при прерывистом резании

Характер нагружения лезвия инструмента при прерывистом резании, а, следовательно, и условия периодически повторяющихся нагрузок и разгрузок его контактных поверхностей, зависит не только от численных значений геометрических параметров, но в определяющей мере и от знаков углов переднего g  и наклона режущей кромки l (рис. 3.29). В зависимости от знаков этих углов контакт лезвия со срезаемым слоем с одними и теми же параметрами (толщиной среза a и глубиной резания t) может начинаться в вершине  при l<0 (а), в любой точке режущей кромки на некотором расстоянии от нее при l>0 и g>0 (б,г), в любой точке передней поверхности при  g<0 (д). Контакт может быть линейным при l=0 и  g¹0 или при l ¹0 и g=0 (в,е) и поверхностным при l=0 и g=0.

а)                                      б)                                          в)

г)                                      д)                                           е)

Рисунок 3.29 - Начало контакта лезвия инструмента со срезаемым слоем в зависимости от углов наклона режущей кромки l (а,б,в) и переднего g (г,д,е)

Путь инструмента в главном движении резания Dr так же зависит от значений l и g. При l¹0 (g¹0) действительный путь, соответственно и время, резания hд увеличивается по сравнению с номинальным  H (основное резание) на величину врезания Dвх и выхода лезвия из контакта со срезаемым слоем  Dвых (рис. 3.31):

hд= H + Dвх + Dвых                                                                                   (3.53)

Для определения характеристик (пути и времени) периодов рабочего хода инструмента - врезания, основного резания и выхода - рассмотрим продольное точение прерывистой поверхности постоянного диаметра с произвольными граничными поверхностями впадин (выступов) лезвием с прямолинейными режущими кромками и плоской передней поверхностью.

Исходные данные:

1. Геометрия инструмента: передний угол g; угол наклона режущей кромки l; главный угол в плане j; вспомогательный - j1.

а)б)

Рисунок 3.30 - Сечение заготовки с прерывистой поверхностью (а) и ее развертка (б)

2. Режим обработки: вектор скорости резания; вектор скорости подачи ; величина припуска равна глубине резания .

3. Геометрия заготовки в поперечном сечении (рис. 3.30).

Пусть необходимо обработать заготовку с некоторой прерывистой поверхностью (рис. 3.30,а), которая в сечении, перпендикулярном оси, в полярной системе координат задается выражением:

,

где  - радиус-вектор точки поверхности с углом w.

Рассмотрим обработку точением наружной прерывистой поверхности цилиндрической заготовки. Будем рассматривать установившийся процесс обработки.

Рисунок 3.31 - К определению пути (времени) части цикла «резание» при l¹0 и g¹0

В общем случае образующая поверхность заготовки может иметь впадины и выступы  произвольной формы. Однако, в пределах практически применяемой глубины резания (менее 5-10 мм) боковые поверхности впадин (выступов) можно аппроксимировать (приближенно заменить) плоскостью. Примем, что указанная плоскость является касательной к поверхности впадин или выступов в точке, наиболее удаленной от оси заготовки (точки  на рис. 3.30). Плоскость, с которой инструмент начинает внедряться в заготовку (Пвх, см. рис. 2.33), назовем нижней ограничивающей плоскостью (НОП), а плоскость, после которой прекращается контакт инструмента с заготовкой (Пвых), назовем верхней ограничивающей плоскостью (ВОП).

Угол между этими плоскостями и статической основной плоскостью в заданной точке образующей поверхности обозначим y и назовем углом входа (выхода).  За положительное направление примем угол, при котором точки меньшего радиуса выше точек большего радиуса (рис. 3.32). Этот угол характеризует геометрию прерывистой поверхности заготовки: форму и положение боковых поверхностей впадин (выступов).

Рисунок 3.32 - К определению угла y

На рис. 3.30,б представлена зависимость радиуса траектории движения точек, принадлежащих образующей поверхности заготовки, от угла поворота заготовки w. Проведем линию  (), соответствующую обработанной поверхности. Реально назначаемая глубина резания имеет малую величину по сравнению с диаметром заготовки. Поэтому срезаемый слой в общем случае приближенно можно представить совокупностью четырехгранников (четырехгранников среза) с основаниями, образующими угол y1 и y2 со статической основной плоскостью и гранями , , ,  (рис. 3.33), параллельными оси Оw (образующая, вырождающаяся в прямую). Сечение этого многогранника статической основной плоскостью или, что то же самое, плоскостью, перпендикулярной оси Оw, – прямоугольник.