Проектирование трубопроводного транспорта нефти от 1-го нефтепромысла НГДУ “Речицанефть” до Мозырского нефтеперерабатывающего завода, страница 13

          2∙g

где:

H_s - атмосферное давление на свободную поверхность перекачиваемой жидкости в зависимости от абсолютной отметки насоса,

                                               H_s = 10,3-0,0012∙Z,                                         (53)

здесь Z – абсолютная отметка насосной.

По профилю трассы (прил.6) находим, что Z = 129 м (отметка начальной точки профиля трассы);

H_s = 10,3-0,0012∙129 = 8,752 м вод.ст.

Тогда всасывающая способность насоса

                   11,75²

Н_s = 8,752/0,850 – 1,525/0,850 + ——— – 20,53 = - 4,99 м.

                   2 9,81

Отрицательная величина всасывающей способности указывает на необходимость создания подпора к насосу не менее 4,99 м.

3.8. Расчет всасывающей способности

подпорного насоса НПВ 1250-60

Исходные данные:

1) Производительность насоса при перекачке нефти:

Q =1250 м³/ч;

2) Температура перекачки нефти:

t = + 4 °С;

3) Кинематическая вязкость нефти:

n₄ = 0,26 см²/сек;

4) Допустимый кавитационный запас насоса по ГОСТ 12124-74:

Dh = 5 м;

5) Диаметр входного патрубка насоса:

Д_вх = 426 мм;

6) Плотность нефти:

r₄ =0,8614 т/м³;

7) Упругость паров нефти при расчетной температуре перекачки:

Ну = 1,525 м вод.ст.;

8) Термодинамическая поправка к величине критического кавитационного запаса, определяемая по графику в зависимости от отношения Ну/ρ [3,рис.57] (Ну/ρ₊₄ = 1,525 / 0,8613 = 1,77),

h_t^кр = 0,6 м;

9) Удельный вес нефти при 20 ^оС:

g = 0,850 кгс/ м³;

10) H_s - атмосферное давление на свободную поверхность перекачиваемой жидкости в зависимости от абсолютной отметки насоса,

H_s = 8,752 м вод.ст.

Расчет

1. Скорость во входном патрубке насоса находим по формуле (47):

4∙1250

W_вх = ——————— = 2,437 м/сек.

3600∙0,426²∙3,14

2. Число Рейнольдса находим по формуле (48):

2,437∙0,426

Re = ————— = 39935.

0,26∙10^-4

3. Изменение величины кавитационного запаса, обусловленное влиянием вязкости, dh_v находим по формуле (49) с учетом того, что x (коэффициент гидравлического сопротивления во входном патрубке насоса) находится по графику в зависимости от числа Рейнольдса [3,рис.55]

lg Re = lg 39935 = 4,6, x= 0,5 ,тогда

dh_v = 0,5∙2,437²/2∙9,81 =0,15 м ст.жидкости.

4. Допустимый кавитационный запас насоса при перекачке нефти находим по формуле (50):

Dh _доп.н. = 5 – 1,15 ∙ (0,6 – 0,15) = 4,48 м.

5. Всасывающая способность насоса находится по формуле (52):

                           2,437²

Н_s = 8,752/0,850 – 1,525/0,850 + ¾¾¾ – 4,48 = 4,32м.

                             2∙9,81

Т.о. видно, что всасывающая способность насоса НМП 1250-60 равна 4,32 м.; с развиваемым паспортным напором 60 м.он вполне обеспечит необходимый подпор одного или нескольких  магистральных насосов (необходимый подпор одного магистрального насоса из предыдущих расчетов составляет 4,99 м.)                                                                                                               

3.9. Определение объема резервуарного парка на

НПС УПН НГДУ «Речицанефть»

Резервуарный парк предназначается для создания определенного запаса нефти на случай непредвиденного прекращения ее поставки, т.е. для бесперебойной работы трубопровода и обеспечения приема нефти в случае аварийной остановки перекачки по трубопроводу.

                                                         (54)

                                           (56) 

Согласно «Норм технического проектирования», на НПС, расположенных на границах эксплуатационных участков, в пределах которых требуется обеспечение независимости работы насосного оборудования и выполнения приемо-сдаточных операций, должен быть предусмотрен резервуарный парк, вместимостью в размере одно-полуторасуточной производительности нефтепровода.

В нашем случае, строительство 3-х стальных вертикальных цилиндрических резервуаров с понтоном типа РВСП-10000, вместимостью 10000 м³  каждый, обеспечит выполнение вышеуказанного требования.

3.10. Расчет сооружений переходов под дорогами

Общие сведения