Реконструкция контактной сети 25 кВ железнодорожной станции Карамбай Горьковской железной дороги для повышения пропускной способности, страница 9

Результаты расчетов сводим в монтажную таблицу и строим монтажный график зависимости F_р(t_х).

Таблица 2.8

Монтажная таблица

Рис. 2. Монтажный график зависимостей Т_х(t_x), T_p(t_x),Т_в(t_в), Т_г(t_г), F_x(t_x), F_p(t_x), f_k(t_x).

2.4. Расчет и выбор опор контактной сети

Составим расчетную схему консольной опоры рис. (2.1).

Рис. 2.1. Расчетная схема промежуточной и переходной опоры

Условные обозначения на рисунке 2.1:

h_оп – высота опоры, м. h_оп = 9,6 м;

Р_оп – ветровая нагрузка на опору, кН;

h_дпр, h_у – высота крепления усиливающего провода и ВЛ ДПР на кронштейне, м. h_у = 8 м, h_дпр = 8,5 м

Р^дпр_в – ветровая нагрузка на провода ВЛ ДПР, кН;

h_к – высота подвески контактного провода над УОФ, м. h_к = 7 м;

h_н – высота крепеления несущего троса над УОФ, м. h_к = 9 м;

h_у – высота крепления усиливающего провода над УОФ, м. h_к = 10,7 м;

Р^у_в – ветровая нагрузка на усиливающий провод, даН;

Р^к_в – ветровая нагрузка на контактный провод, даН;

Р^н_в – ветровая нагрузка на несущий трос, даН;

Р^к_из – нагрузка от излома контактного провода, даН;

Р^н_из – нагрузка от излома несущего троса, даН;

G_п – нагрузка от веса подвески, даН;

G_кн – нагрузка от веса консоли, даН;

G_дпр – нагрузка от веса проводов ВЛ ДПР, даН;

G_у – нагрузка от веса усиливающих проводов, даН;

G_кр – нагрузка от веса кронштейна, даН;

Z_п, Z_кн, Z_дпр, Z_у, Z_кр, – плечи приложения соответственно нагрузок G_п, G_кн, G_дпр, G_у, G_кр, м;

Проектируемая контактная подвеска расположена во втором гололедном районе, где расчетная толщена стенки льда равна 10 мм. Максимальная скорость ветра V_max по местным условиям равна 25 м/с. Наибольшая длина пролета на прямых участках пути равна 64 м. Промежуточные и переходные опоры устанавливают с габаритом 3,1 м, анкерные опоры – с габаритом 3,3 м. Расчет производим согласно рекомендациям [12].

Нагрузка от веса контактной подвески определяем по [3], принимая, что нагрузка от веса гирлянды с арматурой и части веса фиксатора передается на несущий трос в размере 30 даН. G_п = 249 / 141 даН.

Нагрузка от веса провода А-185 равна G_у = 148 / 61,4 даН, АС-50 равна G_дпр = 108 / 42,6 даН.

Нагрузка от давления ветра на провода контактной подвески и на каждый провод А-185, АС-50 [3]. Р^н_в = 48 / 52,6 даН, Р^к_в = 32 / 49,6 даН, Р^у_в = 69 / 70,4 даН, Р^дпр_в = 57,6 / 36,5 даН

Нагрузка от изменения направления проводов контактной подвески при отводе их на анкеровку [3]. Р^н_из = 108 / 108 даН для переходных опор, Р^к_из = 54 / 54 даН для переходных опор.

Нагрузка от давления ветра на опору определяем [3] Р_оп = 45,7 / 127 даН.

Нагрузка от изменения направления контактных проводов при зигзагах на прямом участке пути по [3] Р^к_{из зиг} = 18,3 даН.

В числителе указаны нагрузки при режиме гололеда с ветром, а в знаменателе при режиме максимального ветра.

Подбор опор будем выполнять отдельно для каждого из заданных типов опор. Изгибающие моменты для промежуточной опоры определим только относительно уровня условного обреза фундамента, а для переходной опоры, кроме того, еще и относительно уровня крепления пяты консоли. Расчетное направление ветра для опор на прямых участках пути – от пути на опору, а для переходных опор выполним расчеты для обеих направлений ветра. Изгибающие моменты относительно уровня условного обреза фундамента определим по [3 формула 435], а относительно уровня пяты консоли по [3 формула 436].