Реконструкция контактной сети 25 кВ железнодорожной станции Карамбай Горьковской железной дороги для повышения пропускной способности, страница 6

где С_хт – аэродинамический коэффициент несущего троса, С_хт = 1,25 [2, стр. 30.]

Станция, главные пути:

Станция, боковые пути:

б) на контактный провод [2, стр. 30]:

где С_хк – аэродинамический коэффициент контактного провода. Для главных и боковых путей станции принимаем С_хк = 1,25 [3].

Станция, главные пути

Станция, боковые пути:

Определение результирующей нагрузки на трос в режиме максимального ветра [2, стр. 38]:

Станция, главные пути:

Станция, боковые пути:

Определение ветровой нагрузки на провода в режиме гололеда с ветром [2, стр. 32]:

а) на несущий трос

Станция, главные пути

Станция, боковые пути:

б) на контактный провод [2, стр. 30]:

Станция, главные пути:

Станция, боковые пути:

Определение результирующей нагрузки на 1 м троса в режиме гололеда с ветром [2, стр. 38]:

Станция, главные пути:

Станция, боковые пути:

Расчет натяжения проводов [2, стр. 18]

где a – коэффициент, учитывающий разброс механических характеристик и условия скрутки проволок, применяемый 0,95 при менее 37 проволок в проводе [2, стр. 18];  – временное сопротивление разрыву материала проволки. Для биметалла  = 0,74 [2, таб. 1.5.];  – расчетная площадь поперечного сечения провода. Для ПБСМ - 70  = 72,2 мм², для ПБСМ – 95 S= 93,3 мм² [2, таб. 1.2.]; к_з – номинальный коэффициент запаса прочности. Для биметалла к_з = 2,5 [2, стр. 18].

Определение допустимого натяжения несущего троса ПБСМ - 70 (боковые пути):

Принимаем Т_доп = 1570 даН по [2, стр. 18].

Определение допустимого натяжения  несущего троса ПБСМ-95 (главные пути):

Принимаем Т_доп = 1960 даН по [2, стр. 18].

Определение номинального натяжения контактных проводов [2, стр. 18]:

где δ_ном – номинальное напряжение медного контактного провода. δ_ном = 0,098 ГПа [2, стр. 18]; S_кп – площадь сечения контактного провода. Для МФ-85 S_кп = 85 мм², для МФ-100 S_кп = 100 мм²; n – число контактных проводов.

Для одного контактного провода МФ-85 (боковые пути)

Принимаем для контактного провода МФ-85 К_ном = 830 даН [3].

Для одного контактного провода МФ-100 (главные пути станции).

Принимаем для контактного провода МФ-100 К_ном = 980 даН

Определение температуры беспровесного положения контактного провода.

Главные пути станции (подвеска с рессорным тросом) [1, стр. 11]:

где t_max – максимальная температура данного района t_max = 40^оС [2, табл. 2.3, 2.4]; t_min – минимальная температура  данного район t_min = -50^о С [2, табл. 2.3, 2.4].

Боковые пути станции (подвеска с простыми опорными струнами) [2, стр. 146]:

 ^оС.

2.2. Проверочный расчет длин пролетов

Определение максимально допустимых отклонений проводов от начального положения [1, стр. 14]:

на прямых участках:

где b_д – максимально допустимое ветровое отклонение контактного провода в середине пролета. Согласно условиям [2], на прямых участках b_д = 0,5 м; g_к – упругое отклонение опоры под действием ветра на уровне контактного провода. Согласно таблице [3], имеем g_к = 0,015 м при расчетной скорость ветра до 30 м/с; а – зигзаг контактного провода. Принимаем на прямых участках зигзаг а = 0,3 м.

Станция, главные и боковые пути:

Определение приведенного натяжения несущего троса Т_п [1, стр. 23]: