Реконструкция контактной сети 25 кВ железнодорожной станции Карамбай Горьковской железной дороги для повышения пропускной способности, страница 4

1.2. Проверка выбранного сечения проводов контактной подвески на нагревание

Находим расчетную максимальную нагрузку p_н на 1км [27, стр. 50]:

где N₀ – максимальная пропускная способность участка.

Расчет среднего числа поездов, n, одновременно находящихся на фидерной зоне при полном использовании пропускной способности линии [27, стр. 50]:

Расчет коэффициента эффективности к_э [ 27, стр. 50 ]:

Определение максимального эффективного тока фидера I_эмакс, А [27, стр. 50]:

где с = 2 – коэффициент, учитывающий схему питания; U = 22500 В – среднее расчетное напряжение в тяговой сети; к_н – заданный коэффициент неравномерности потребления по путям; к_т – заданный коэффициент запаса, учитывающий неравномерность электропотребления в течении часа; к_э – коэффициент эффективности для двухпутной линии при двустороннем питании определяемый по формуле 1.13 [27],

Выбор типа контактной подвески

По рассчитанному сечению  = 246,6 мм² принимаем в соответствии с [27, таб.11] стандартное сечение контактной подвески переменного тока ПБСМ - 95 + МФ - 100 + А – 185. S_п = 243 мм².

Сопоставляем полученную величину I_э.макс = 738,9 А с допустимой по нагреву нагрузкой для принятого типа подвески, для ПБСМ - 95 + МФ - 100 + А - 185 I_доп = 1310 А.

Так как I_э.макс = 738,9 А < I_доп = 1310 А, то выбранный тип подвески проходит по нагреванию.

1.3. Проверка выбранного сечения контактной подвески по допустимым потерям напряжения [27]:

где U_ш – напряжение, поддерживаемое на тяговых шинах подстанции за счет стабилизирующих устройств, В; U_доп – минимальное напряжения в контактной сети, В.

Расчетная величина потери напряжения в тяговой сети ∆U_тс, В [27, стр. 53]:

где с' = 21, с" = 3 – коэффициенты, учитывающие схему питания участка; к_д = 1,12; к_з = 1,08 – коэффициенты, учитывающие дополнительный расход энергии; Z'_тс = 0,47 погонное, омическое сопротивление тяговой сети, Ом/км.

Суммарное время занятия фидерной зоны максимальным расчетным числом поездов N₀ за сутки, ч [27, стр. 51]:

Определение расчетной величины потери напряжения в тяговой сети ∆U_тс, В:

Так как ∆U_тс = 2599 В < ∆U_доп = 6200 В, то сечение (тип) контактной подвески ПБСМ - 95 + МФ - 100 +А - 185 можно считать выбранным окончательно.

1.4. Составление и описание схемы секционирования станции Карамбай

Контактная сеть станции (рис. 1.1) питается от смежных фидеров тяговой  подстанции «ЭЧП - 43 Агрыз» и тяговой подстанции «ЭЧП - 44 Пычас». Питание подается по фидеру № 1, 2 тяговой подстанции «ЭЧП - 43 Агрыз» и по фидеру № 4, 5 тяговой подстанции «ЭЧП - 44 Пычас». Снятие и подача напряжение осуществляется разъединителями, установленными у места подключения питающих линии к контактной сети.

Продольное секционирование осуществляется при помощи изолирующих сопряжений анкерных участков и продольных разъединителей А, Б, В, Г. Изолирующие сопряжения анкерных участков расположены с левой и правой стороны станции между первой стрелкой и входным сигналом светофора. На них установлены продольные  разъединители А, Б, В, Г с моторным приводом. Нормальное положение продольных разъединителей – включенное.

Продольные разъединители служат для отключения станции или перегонов в случае производства работ со снятием напряжения с контактной сети и в случае возникновения аварийных ситуаций, например, короткого замыкания и другого.

Поперечное секционирование станции осуществляется секционными изоляторами, секционирующими изоляторами в фиксирующих тросах жестких поперечин, врезных изоляторов в ветвях отходящих на анкеровку, поперечным разъединителем П - 1 с ручным приводом, нормальное положение – отключено.