Сравнение системы электроснабжения 2×25 кВ с обычной системой переменного тока 1×25 кВ, страница 12

где b_g – максимально допустимое ветровое отклонение контактного провода в середине пролета. Согласно условиям [3, стр.44], на прямых участках bg = 0,5 м, на кривых участках b_g = 0,45м.

- упругое отклонение опоры под действием ветра на уровне контактного провода.

Согласно таблице [3, стр.48], имеем = 0,022 м при расчетной скорости                         ветра до 35 м/с.

a – зигзаг контактного провода. Принимаем на прямых участках зигзаг a = 0,3 м и           a = 0,4 м на кривых участках пути.

Станция, главные и боковые пути.

Z_од = 1/2 × [0,5 - 0,015 + ] = 0,43 м.

3.2.2 Определение приведенного натяжения несущего трос Т_п.

, даН, [1, стр. 18],

где Т – натяжение несущего троса, даН.

Р_к – ветровая нагрузка на контактный провод в режиме максимального ветра, даН/м.

h – высота (длина) гирлянды изоляторов, для гирлянды из четырех изоляторов                                         h = 0,9 м [3,стр.49]

q – результирующая нагрузка на трос в режиме максимального ветра, даН/м.

К – натяжение контактного провода, даН.

Станция, главный путь.

Станция, боковой путь

3.2.3 Определение эквивалентной нагрузки Р_кэ

Р_кэ  =  Р_к – , даН/м, [1, стр.18]  

где  - минимальная длина струны, т. =0,8м [1,стр.12].

Р_т – ветровая нагрузка на трос в режиме максимального ветра [см. П.1.8]

Станция, главные пути:

Р_кэ   =  ´                   ´= 0,57 даН/м

Станция, боковые пути:

Р_кэ = 0,53 – ´

´= 0,52 даН/м

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов.

l_max = 2, м, [1,стр.9]

Станция, главные пути:

l_max = 2= 77,2м

Станция, боковые пути:

l_max = 2 = 74,4 м

Окончательно для вычерчивания монтажных планов контактной сети станции в соответствии с условиями [3,стр.58],  принимаем следующие длины пролетов: станция, главные пути – 70 м, станция, боковые пути – 70м.

3.2.4 Расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески на главном пути станции и построение монтажных кривых.

Для расчета взят анкерный участок, состоящий из пролетов:

Длина пролетов	60	70	53	54	55	44	49	47	46	63	65	67
Кол-во пролетов	5	1	1	2	1	1	2	1	1	2	3	1

Длина анкерного участка составляет 1209м.

3.2.5 Определение эквивалентного пролета.

l_э =, м, [2, стр.65]

где l_i – длина i-го пролета в анкерном участке, м

l_ay – длина анкерного участка.

l_э = = 59 м

3.2.6 Определение исходного режима (режим при котором возможно наибольшее           натяжение несущего троса).

Определение критического пролета

l_кр  = (Т_max + K) , м, [1,стр.32.]

где t_г – температура при гололеде. t_г  = – 5º С, [2,стр.29.]

t_min – минимальная температура.

Т_o  – натяжение несущего троса, при беспровесном положении контактного                               провода, 1/ºС.

Значение выражения 24 = 319 × 10^-6 возьмем из [3, табл.11].

При Т_о = Т_max

l_кр1 = (1960+980)  = 186,4 м

При Т_о > Т_max-ES ´ (t₀-t_min), даН, [1,стр.32],

где Е – модуль упругости провода, ГПа

S – площадь поперечного сечения провода, мм².

Значение ES = 18,10, даН/º С, возьмем из [3, табл.11.]

Т_о = 1960 - 18,10´( – 5 + 50) = 1146 даН.

l_кр2 = (1146+980) = 122 м

Так как l_э <  l_кр2(59 м<122 м), то исходным будет режим минимальной температуры.

3.2.7 Определение точного значения натяжения несущего троса при беспровесном               положение контактного провода.

 Определяем Т₀, решая уравнение состояния [1, стр. 33]

, ^оС, [1, стр. 33]

где величины с индексом «1» относятся к исходному режиму – режиму минимальной температуры. Для полукомпенсированной подвески  К₁ = К [2, стр. 121].

В этом уравнение неизвестным является  Т₀, которое определяется методом подбора       [2, стр. 120].

величины с индексом «1» - величины исходного режима минимальной температуры. Величины с индексом «x» - величины неизвестного режима, при котором производится расчёт проводов. Если не учитывать дополнительные нагрузки, то q_x = g, К_х = К₁ = К [2, стр. 120]. Задаваясь  значениями натяжения несущего троса Т_х, будет вычислять соответствующую этому натяжению температуру t_x.