gобщ = g + gг,
Станция, главные пути:
gобщ = 1,68 + 0,62 = 2,30 даН/м
Станция, боковые пути:
gобщ = 1,39 + 0,58 = 1,97 даН/м
3.1.8 Определение ветровой нагрузки на провода в режиме максимального ветра.
а) на несущий трос.
Рвт = 0,615 × 10-4 × V2 × Cхт × d, даН/м [2,стр.30]
где Схт – аэродинамический коэффициент несущего троса. Схт = 1,25 [2,стр30].
Станция, главные пути:
Рвт = 0,615 × 10-4 × 25,32 ×1,25 × 12,5 = 0,62 даН/м
Станция, боковые пути:
Рвт= 0,615 × 10-4 × 25,32 × 11 × 1,25 = 0,54 даН/м
б) на контактный провод
Рвк = 0,615 ×10-4 × V2 × Cхк × Н, даН/м, [1, стр.1.],
где Схк – аэродинамический коэффициент контактного провода. Для главных путей станции Схк = 1,25, для боковых путей станции Схк = 1,25 [2, стр. 30].
Станция, главные пути:
Рвк = 0,615 × 10-4 × 25,32 × 1,25 ×11,8 = 0,58 даН/м
Станция, боковые пути:
Рвк = 0,615 × 10-4 × 25,32 × 1,25 × 10,8 = 0,53 даН/м
3.1.9 Определение результирующей нагрузки на трос в режиме максимального ветра
, даН/м, [2, стр.38]
Станция, главные пути:
= 1,79 даН/м
Станция, боковые пути:
= 1,49 даН/м
3.1.10 Определение ветровой нагрузки на провода в режиме гололеда с ветром.
а) на несущий трос.
Ргт = 0,615 × 10-4 × V2 × Схк × (d + 2 × В), даН/м, [2, стр. 32].
Станция, главные пути:
Ргт = 0,615 × 10-4 × 12,652 × 1,25 × (12,5 + 2 × 7,84) = 0,35 даН/м
Станция, боковые пути:
Ргт = 0,615 × 10-4 ×12,652 × 1,25 ´ (11 + 2 × 7,92) = 0,33 даН/м
б) на контактный провод.
Ргк = 0,615 × 10-4 × Vг2 × Схк × (Н + В), даН/м, [2, стр. 30].
Станция, главные пути:
Ргк = 0,615 ×10-4 × 12,652 × 1,25 × (11,8 + 7,84) = 0,24 даН/м
Станция, боковые пути:
Ргк = 0,615 × 10-4 × 12,652 × 1,25 ×(10,8 + 7,92) = 0,23 даН/м
3.1.11 Определение результирующей нагрузки на 1м троса в режиме гололеда с ветрами
qг=
,
даН/м, [2, стр.38]
Станция, главные пути:
qг
=
= 2,31 даН/м
Станция, боковые пути:
qг
=
= 1,99 даН/м
3.1.12 Расчет натяжений проводов.
Определение допустимого натяжения несущего троса ПБСМ-70 (боковые пути).
Тдоп = 
, кН, [2, стр.18]
где 
- коэффициент,
учитывающий разброс механических характеристик и условия скрутки проволок,
принимаемый 0,95 при менее 37 проволок в проводе. [2, стр.18].
- временное
сопротивление разрыву материала проволоки. Для меди = 0,39,
а для биметалла = 0,74 [2, табл.15].
S – расчетная площадь поперечного сечения провода. S = 72,2мм [2, табл. 1.2.].
Кз – номинальный коэффициент запаса прочности, для биметалла Кз = 2,5, а для меди Кз=2 [2, стр. 18]
Тдоп = 0,95 × 0,74 × 72,2/2,5 = 20,3 кН = 2030 даН
Принимаем Тдоп = 1570 даН по [1, табл. 1.4.].
Определение допустимого натяжения несущего троса ПБСП-95 (главные пути).
Тдоп = 0,95 ´ 0,74 ´ 93,3/2,5 = 26,24 кН
Принимаем Тдоп = 1960даН
Определение номинального натяжения контактных проводов.
Кном = 
, даН, [2, стр.18],
где 
- номинальное напряжение медного
контактного провода. = 0,098 ГПа, [2,
стр.18].
Sкп - площадь сечения контактного провода
n – число контактных проводов.
Для контактного провода МФ-85 (боковые пути)
Кном = 0,098 × 85 × 1 = 8,33 кН = 833 даН
Принимаем для контактного провода МФ-85
Кном = 830 даН [2, стр.18].
Для одного контактного провода МФ-100 (главные пути станции)
Кном = 0,098 ×100 × 1 = 9,8 кН = 980 даН
Принимаем Кном = 980 даН
3.1.13 Определение температуры беспровесного положения контактного провода.
Главные пути станции (подвеска с рессорным тросом) [1, стр.2].
, ºС, [1, стр.8],
где tmax – максимальная температура данного района. tmax = 40º С, [1, стр.8],
tmin – минимальная температура данного района. tmin = – 50º С, [1, стр.8]
= – 5 ºС
Боковые пути станции (подвеска с простыми опорными струнами [1, стр.2]).
, º С [1, стр.8.]
= – 20º С
3.2 Определение допустимых длин пролетов.
3.2.1 Определение максимально допустимых отклонений проводов от начального положения.
а) на прямых участках
Zод =
1/2 × [bg-
],м,
[1.стр.10],
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.