Отличие тепловой схемы турбины Т-250/300-240.
Турбина СКД с промперегревом. Особенность тепловой схемы в том, что на блоках СКД после конденсатора турбины установлены БОУ, температура воды перед которыми не должна превышать 40оС. Для очиски конденсата пара теплофикационных отборов, температура которого может быть 100-110оС, его необходимо охладить.Поэтому в схеме предусмотрено две ступени охлаждения конденсата: первый походу конденсата охладитель ОК-1 находится между ПНД-1 и сальниковым охладителем СХ, второй после смешения с основным конденсатом в охладителе конденсата ОК-2, где охлаждается циркуляционной водой. Это вызывает потерю экономичности ~0,3%. Кроме этого из-за высокой температуры пара за ЦСД, режим с полностью закрытой диафрагмой не возможен. Поэтому УТМЗ предусмотрел задвижку на ресивере перед ЦНД, работать неободимо при высоком вакууме в конденсаторе. Аналогичный режим предусмотрен и для турбин Т-175-130, имеющих тот же ротор ЦНД. В качесттве первой ступени подогрева сетевой воды используется сальниковый подогреватель. Этот же пар может быть направлен в ПНД-1.Тепловая мощность турбин Т-250 385мвт или 330 / 350 /Гкал.
/рис35/.
Влияние параметров и режима работы теплосети на тепловую экономичность ТЭЦ.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении, без учета регенеративного подогрева питательной воды:
Э = Nтэ /Qт = ( hо – hт /hт –hв )*ηм ηг = Hа /qт * ηоi ηм ηг
где hо, hт, hв – энтальпия пара, пара отбора Т, воды в линии возврата на ТЭЦ в кдж/кг,
Hа – изоэнтропийная разность энтальпий острого пара, в кдж/кг
qт – расход тепла на единицу массы отработанного пара. в кдж/кг
Nтэ = Dт На ηоi ηм ηг = Dт ( hо -hв ) ηм ηг – мощность потока отработанного пара, мвт.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении с учетом регенерации может быть определена по характеристике проточной части турбины.
Расмотрим на примере турбины Т-100-130, разбив ее на три отсека: /рис36/.
- 1-ый отсек, ступени 1-21, с расходом пара D до верхнего Т-отбора с давлением Рт2, внутренняя мощность отсека Ni1-21
- 2-ой отсек, ступени 22-23, с расходом пара Dт2 до нижнего Т-отбора с давлением Рт1, внутренняя мощность отсека Ni22-23
- 3-ий отсек, ступени 24-25, с расходом пара в конденсатор Dк., внутренняя мощность Niчнд.
Известными являются расход пара D при нагрузке Nэ, расход сетевой воды, давления в верхнем и нижнем отборах и соответствующие расходы пара. Тогда выработка электроэнергии на потоке пара Dт2 составит:
Niт2 = Ni1-21 / (Dт1 + Dт2 + Dк )*Dт2
а на потоке D:
Niт1 = [(Ni1-21 /Dт1 + Dт2 + Dк ) + (Ni22-23 /Dт1 + Dк )] *Dт1
Значения зависимостей Niотс = f ( D, P ) приводятся в нормативных характеристиках турбины.
Удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении при одноступенчатом подогреве сетевой воды /Dт2 =0/:
Эт1 = Niт1 / Qт1 * ηм ηг
Qт1 = Dт1( hт1 - hнт1 )
при двухступенчатом подогреве для пара верхнего отбора:
Эт2 = Niт2 / Qт2 ηм ηг
Qт2 = Dт2 ( hт2 - hнт2 )
и суммарно:
Эт.пр= ( Niт1 + Niт2/ Qт1 + Qт2 )* ηм ηг
в размерном виде вводится коэф. 278 = 1000000/3600 квтч/кдж
Аналогично решение для П-отбора.. При недовозврате конденсата из П-отбора вводится коэф. φ:
Эпо = ( hо – hп / hп - φh’вк )ηмг
Влияние водного режима теплосети на тепловую экономичность ТЭЦ
Водный режим влияет в основом на недогрев сетевой воды, который должен быть в пределах 3-7оС. При ухудшении качества сетевой воды возможны отложения на поверхностях нагрева. Увелиичение недогрева приводит к росту давления в отборах, что приводит к снижению выработки электроэнергии на тепловом потреблении и увеличению выработки конденсационными турбинами, что приводит к перерасходу топлива:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.