Формулы (54), (60) и (61)
получены при рассмотрении квазистационарного действия быстродвижущегося
полосового источника тепла АВ постоянной интенсивности (см. рис. 10),
расположенного под углом  к адиабатической
поверхности. Тепловые источники при резании имеют объемный характер, так как
пластические деформации металла протекают в определенных объемах зоны резания
[10. 38, 66]. В данной работе рассмотрено также действие объемного ABON
источника тепла (рис. 12), когда в условной плоскости сдвига АВ интенсивность
тепловыделения является постоянной, а в направлении оси х, изменяющейся по экспоненциальному
закону
 к адиабатической
поверхности. Тепловые источники при резании имеют объемный характер, так как
пластические деформации металла протекают в определенных объемах зоны резания
[10. 38, 66]. В данной работе рассмотрено также действие объемного ABON
источника тепла (рис. 12), когда в условной плоскости сдвига АВ интенсивность
тепловыделения является постоянной, а в направлении оси х, изменяющейся по экспоненциальному
закону
 (63)
                                    (63)
где qmax — максимальная интенсивность тепловыделения объемного источника в условной плоскости сдвига АВ; n = 3...5.
 
 
Рис 12 Схема действия полосового и объемного источников тепла в зоне первичных пластических деформаций обрабатываемого материала
Установлено, что при
действии плоского и объемного наклонных источников тепла, расположенных под
углом  максимальная
температура развивается в точке А. Отношение максимальных температур
 максимальная
температура развивается в точке А. Отношение максимальных температур  и
 и  развивающихся
соответственна при действии объемного и плоского источников тепла, определяется
выражением
 развивающихся
соответственна при действии объемного и плоского источников тепла, определяется
выражением
 (64)
                                  (64)
где  и
  и  —
размеры источников.
—
размеры источников.
Таблица 2
Отношение максимальных
температур первичных пластических деформаций при действии объемного и плоского
источников тепла, расположенных под углом

| 
 | Величина отношения температур  | |||
| 1 | 5 | 10 | 20 | |
| 0,1 0,5 1 2 | 1,045 1,18 1,31 1,50 | 1,02 1,07 1,10 1,12 | 1,005 1,02 1,025 1,025 | 1,00 1,00 1,00 1,00 | 
|  | 
Рис. 13. Схемы распределения суммарных интенсивностей тепловыделения в плоскости сдвига и на контактных поверхностях инструмента
Количественный анализ
выражения (64) показал, что влияние объемности источника на отношение
максимальных температур уменьшается с увеличением РеВ и уменьшением отношения
 (табл. 2). При всех значениях
 (табл. 2). При всех значениях  влияние объемности источника можно
практически не учитывать при
 влияние объемности источника можно
практически не учитывать при  объемный источник как
бы «перерождается» в плоский.
 объемный источник как
бы «перерождается» в плоский.
СУММАРНЫЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ (УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ) ПРИ РЕЗАНИИ МАТЕРИАЛОВ
Процессы резания
характеризуются наличием трех основных быстродвижущихся по отношению к стружке
и детали плоских источников тепла шириной b1 и длиной  АС = l
и AD =
  АС = l
и AD = (рис. 13). Источники АС
и AD по отношению к резцу являются неподвижными.
 (рис. 13). Источники АС
и AD по отношению к резцу являются неподвижными.
При анализе тепловых
явлений при резании характер изменения интенсивностей тепловыделения на
участках АВ, АС и AD можно принимать аналогичными характеру изменения
касательных напряжений  на этих участках, так как последние
определяют величину силы и работы трения.
 на этих участках, так как последние
определяют величину силы и работы трения.
Максимальные    интенсивности тепловыделения    
(удельные тепловые потоки) qА, qп и qз
определяем из уравнений баланса механической и тепловой энергий в условной
плоскости сдвига АВ и на контактных площадках  AC=l 
и AD=
Определение qA. Механическая энергия пластического деформирования материала в условной плоскости сдвига АВ и вблизи нее определяется выражением (55).
Выделившаяся за 1 с теплота
 дж/с                                            
 (65)
   дж/с                                            
 (65)
Так как Lab =  ab,
то имеем
ab,
то имеем


После сокращений получаем
 (66)
                                                   (66)
Таким образом,
интенсивность тепловыделения в условной плоскости сдвига АВ тем больше, чем
прочнее обрабатываемый материал ( р), выше
скорость резания v и меньше угол наклона, условной плоскости сдвига
(больше усадка стружки).
р), выше
скорость резания v и меньше угол наклона, условной плоскости сдвига
(больше усадка стружки).
Определение qп. Механическая энергия трения на передней контактной площадке инструмента
 (67)
                                           (67)
где  — среднее касательное
напряжение на участке   АС. Выделившаяся за 1 с теплота
— среднее касательное
напряжение на участке   АС. Выделившаяся за 1 с теплота
 (68)
                                     (68)
где   — средняя
интенсивность    тепловыделения    на участке АС. Из равенства выражений (67) и
(68) получаем
— средняя
интенсивность    тепловыделения    на участке АС. Из равенства выражений (67) и
(68) получаем
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.