Теоретическое определение параметров процесса резания ширина и толщина среза при несвободном резании. Теоретический метод определения обрабатываемости материалов резанием, страница 41

Таблица   21

Значения величин c₁ и n при обработке резцами из сплава ВК6М

Полученные критериальные уравнения вида (271) и, следовательно, значения с₁ и n , приведенные в табл. 18—25, обладают меньшей общностью, чем теоретическое критериальное уравнение (192). Это объясняется тем, что все они получены без учета значений критериев F, D и Е и sin а. Для получения более общей экспериментальной критериальной зависимости необходимо находить степенную зависимость вида

 (273)

причем, когда исследуется влияние какого-либо одного критерия, все остальные должны оставаться постоянными.

Анализ экспериментальных данных упрощенного вида Ре = =f(А) показывает, однако, что они вполне удовлетворительно описывают процессы резания, осуществляемые при широком изменении скорости резания, но с постоянной геометрией инструмента, подачами s>=0,075*10^-3 м и глубиной резания t>= 1 • 10^-3 м.

Процессы резания с s<=0,075*10^-3 м и t<1*10^-3 м обычно увеличивают поле рассеяния экспериментальных точек, что объясняется повышенным влиянием критериев D и Е.

Критериальное уравнение (271) по своей форме носит смысл достаточно общей закономерности процессов резания. В отдельных частных случаях лишь корректируются значения величин с₁ и n. Из уравнения (271) могут быть получены следующие формулы:

для температуры резания

                             (274)

Таблица  22

Значения величин c₁ и n при обработке резцами из сплава ВК8